于彥山  曾現(xiàn)更

邢鋼煉鐵廠

摘要： 2017年7月13日以后，燒結(jié)生產(chǎn)過程中突然出現(xiàn)電耗升高、生產(chǎn)波動(dòng)頻繁的情況。對(duì)此，我們對(duì)相關(guān)原因進(jìn)行了分析。最終確定臺(tái)車的粘堵是整個(gè)燒結(jié)過程電耗升高和波動(dòng)造成的。為了消除粘堵臺(tái)車對(duì)電耗及生產(chǎn)的影響，我們進(jìn)一步對(duì)粘堵臺(tái)車的原因進(jìn)行了分析并制訂了相應(yīng)的措施，并取得了較好效果。

關(guān)鍵詞：燒結(jié)  粘臺(tái)車 影響分析 措施

2017年7月13日以后，一、二燒的臺(tái)車粘堵現(xiàn)象明顯，從而對(duì)整個(gè)燒結(jié)生產(chǎn)指標(biāo)和成本造成明顯影響。表現(xiàn)在燒結(jié)生產(chǎn)過程中突然出現(xiàn)電耗升高、生產(chǎn)波動(dòng)頻繁的情況。從表面來看來主要體現(xiàn)在一、二燒電耗同時(shí)升高，且升高幅度較大。一、二燒負(fù)壓也大副度升高。為了消除這些影響，我們對(duì)粘臺(tái)車的原因進(jìn)行了分析并制訂了相關(guān)的措施，主要從負(fù)壓變化情況分析電耗升高與粘臺(tái)的相關(guān)性，分析電耗升高的主要設(shè)備因素，確定二者的必然聯(lián)系；通過工藝調(diào)整和粘結(jié)物化學(xué)成份分析，確定臺(tái)車粘結(jié)物的形成原因和相關(guān)因素，確定應(yīng)對(duì)措施。

一、 電耗分析

（一） 總電耗分析

通過對(duì)7月1日至24日電耗分析，從13日以后電耗明顯升高，且二燒升高量大于一燒?？鄢C(jī)因素，一燒升高32463.12kwh/天，二燒升高66136.37kwh/天。

可以確定，本次電耗升高開始時(shí)間為7月13日，且以二燒電耗升高為主。

表1 烏克蘭精粉成份及細(xì)度參數(shù) 

（二） 主要耗電設(shè)備用電分析

僅僅從電耗升高的量和日期上來看，不能確定電耗升高與粘臺(tái)車有直接聯(lián)系，需對(duì)主要耗電設(shè)備進(jìn)行分析來進(jìn)一步確認(rèn)：

表2 13日前后電量升高數(shù)據(jù)

無論一燒還是二燒主要增加電耗設(shè)備均為主抽風(fēng)機(jī)，其它設(shè)備電耗增加量相對(duì)小很多。從設(shè)備電耗分類上看，主抽風(fēng)機(jī)電耗升高是主因。

二、 主抽電耗增加原因分析（因二燒升高較多，故以二燒為例）

我們知道，臺(tái)車粘堵的直接表現(xiàn)是透氣性變差，從而造成生產(chǎn)過程中負(fù)壓升高。我們就以負(fù)壓升高與主抽使用的變頻、電流數(shù)據(jù)的相關(guān)性進(jìn)行分析，來確定主抽電耗升高與粘堵臺(tái)車的關(guān)系。

（一） 二燒煙道負(fù)壓變化與主抽變頻使用情況對(duì)比

我們將7月1日至27日的二燒煙道負(fù)壓和主抽變頻數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，形成如下兩個(gè)趨勢圖做對(duì)比：

（二） 主抽電流變化情況

同時(shí)，我們對(duì)這一時(shí)間內(nèi)二燒主抽電流變化情況也進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，并形成如下趨勢圖：

從上面的三個(gè)趨勢圖，可以很直觀的看出，在相同的時(shí)間軸上，煙道負(fù)壓與二燒主抽變頻及電流的變化是相吻合的。于是，我們得出如下結(jié)論：

主抽耗電增加原因是篦條粘堵造成透氣性變差煙道負(fù)壓升高，為了保證生產(chǎn)用風(fēng)只能提升變頻，從而造成主抽風(fēng)機(jī)電耗升高。

（說明：統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)時(shí)間內(nèi)，燒結(jié)產(chǎn)量并沒有明顯提升，也就是上料量沒有明顯變化）

三、 粘結(jié)物成因分析

既然確定了電耗升高與臺(tái)車粘堵的關(guān)系，或者說臺(tái)車粘堵是造成電耗升高的主要原因。我們下一步對(duì)粘結(jié)物成因進(jìn)行分析。

（一） 臺(tái)車粘堵的工藝表現(xiàn)

1. 主要參數(shù)表現(xiàn)：

² 終點(diǎn)溫度：350-365 ℃

² 煙道負(fù)壓：≥15kp

² 主抽變頻：≥46赫茲

² 主抽電流：580-620A

2. 篦條粘結(jié)情況：

從現(xiàn)場來看，主要粘結(jié)部位在臺(tái)車篦條之間、篦條與隔熱件的縫隙、篦條端部及隔熱件與臺(tái)車框架縫隙。

從現(xiàn)場情況看，粘接物為細(xì)灰狀物質(zhì)粘接，中間沒有鋪底料等小顆粒做“晶核”，且與篦條接觸部位有明顯的“反應(yīng)層”，對(duì)篦條腐蝕嚴(yán)重。由此可以確定不是日常“跑濕料”造成的。而且清理困難，一是硬二是粘，必須用風(fēng)鎬或電鎬清理。

臺(tái)車篦條之間的粘接情況

篦條與隔熱件粘結(jié)

隔熱件粘接情況

粘接物本體情況

（二） 粘接物的化學(xué)成分

為了進(jìn)一步弄清造成篦條粘結(jié)的原因，我們對(duì)粘結(jié)物的化學(xué)組成進(jìn)行了分析，具體成分見下表：

從上面的表中可以看出，粘接物中S、Cr、K含量明顯高，尤其是Cr高出正常機(jī)頭除塵灰。

根據(jù)上面的成分，我們認(rèn)為造成篦條粘堵的主要原因還在原料上，通過對(duì)粘結(jié)物進(jìn)行分析，Cr含量達(dá)到0.697%，判斷是不銹鋼渣中帶來；鉀含量達(dá)到10%以上，查原料中堿性精粉鉀含量達(dá)到0.15%以上（其他原料均為微量），所以主要為堿性精粉帶來（另外，由于正常機(jī)頭除塵灰中堿金屬本來就高，不排除是正常的富集）。

四、 主要措施

根據(jù)生產(chǎn)的實(shí)際情況，建議采取如下措施：

1. 當(dāng)含有高鉻的不銹鋼渣時(shí)，小量配入，避免鉻集中進(jìn)入混勻料；

2. 一旦出現(xiàn)粘結(jié)，必須在線對(duì)臺(tái)車進(jìn)行處理；

3. 操作上提高燒結(jié)終點(diǎn)溫度在370度以上，使K能部分向除塵灰中遷移而排出；

上面措施的實(shí)施，也確實(shí)緩解了一、二燒篦條的粘結(jié)，8月中旬后燒結(jié)生產(chǎn)基本恢復(fù)正常，主抽變頻維持在41-42赫茲，電流穩(wěn)定在560A上下。

五、 結(jié)論

通過分析得出如下結(jié)論：雖然不清楚機(jī)理和具體的反應(yīng)過程，但K的低熔點(diǎn)和Cr可溶于強(qiáng)堿的性質(zhì)，使其含量達(dá)到一定程度時(shí)，二者結(jié)合并在臺(tái)車篦條處富集極易造成臺(tái)車糊篦條，使透氣性變差，燒結(jié)負(fù)壓升高，操作上為了獲得足夠風(fēng)量被迫提高主抽變頻，最終造成電耗升高。

參考文獻(xiàn)：

[1]   百度詞條：Cr.