萬明華 張春江

德龍鋼鐵有限公司

摘要：在實施多項技改降低磨機能耗的前提下，不斷優(yōu)化高爐礦渣處理工藝，提高礦渣玻璃體含量、穩(wěn)定磨機操作提高礦粉比表面積、合理配用礦渣穩(wěn)定化學成分，實現(xiàn)了采用單一立磨粉磨方式，不使用助磨劑和激發(fā)活性添加劑的情況下，提高了礦粉活性指數(shù)。

關(guān)鍵詞：活性指數(shù) 比表面積 礦渣化學成分 玻璃體 立磨能耗

1、引言

隨著鋼鐵工業(yè)的發(fā)展，高爐水渣的資源化利用越來越受到重視。近些年，國內(nèi)一些鋼鐵企業(yè)相繼建設了礦渣微粉生產(chǎn)線，但由于?；郀t礦渣質(zhì)量不穩(wěn)定、礦渣粉磨技術(shù)問題等原因造成礦渣微粉活性指數(shù)不達標的情況時有發(fā)生，嚴重影響了礦粉質(zhì)量及其應用前景。德龍鋼鐵有限公司采用單一立磨粉磨方式，在不使用助磨劑和激發(fā)活性的添加劑情況下，從優(yōu)化高爐礦渣微粉處理工藝入手，提高礦粉的比表面積、穩(wěn)定礦粉化學成分，從而提高礦粉活性指數(shù)。

2、影響礦粉活性的因素

2.1礦粉比表面積對活性的影響

    礦粉比表面積的高低直接影響到礦粉活性的發(fā)揮，同一品種的高爐礦渣粉磨至不同比表面積的礦粉其活性指數(shù)是不同的。對不同比表面積的礦粉多次試驗證明得出如下規(guī)律：

1)  比表面積在430±10m²/kg時礦粉活性指數(shù)較好，是較為理想的生產(chǎn)技術(shù)指標。因為礦粉比表面積的高低與立磨臺時產(chǎn)量和耗能有直接關(guān)系，比表面積的提高雖對質(zhì)量較為有利，但其耗能隨比表面積的增高而急劇增高，比表面積每增高20m²/kg，磨機臺時產(chǎn)量降低10%。

2)  當?shù)V粉的比表面積≥450m²/kg時，其活性已得到較充分的發(fā)揮，隨著比表面積的繼續(xù)，其活性指數(shù)幾乎相同，且能耗升高，不是理想的技術(shù)指標。

2.2礦渣化學成分對礦粉活性的影響

高爐礦渣的化學成分一般為CaO、SiO₂、Al₂O₃、MgO，和少量的TiO₂，這些金屬氧化物含量的多少直接影響著礦粉活性指數(shù)。

2.3玻璃體含量對礦粉活性的影響

?；郀t渣是結(jié)晶體和玻璃體的聚合物，前者是惰性組分，后者是活性組分，故玻璃體的成分越多，礦渣的活性就越大。

3、優(yōu)化高爐礦渣微粉處理工藝

3.1水渣直送搭配落地，控制入磨水分波動

入磨礦渣水分波動直接影響加熱爐煤氣耗量，水分過大（≥13％），需要提高磨機入口溫度（即加熱爐出口溫度），使磨機主電機和選粉機電流升高，磨內(nèi)壓差增大，外循環(huán)料量加大，加大磨機磨損和能耗。水分偏低（＜9％）不利于磨內(nèi)形成穩(wěn)定的料層，磨機振動值偏高。

依據(jù)煉鐵高爐地理位置將2#、3#高爐礦渣采用隔班使用的辦法用皮帶直送，配用車輛倒運的1#爐礦渣。這樣便省去了部分礦渣經(jīng)過皮帶卸料落地存放再用鏟車上料使用的中間環(huán)節(jié)，節(jié)約了渣場占地面積和運輸費用。經(jīng)過實踐，入磨礦渣水分可有效控制在12±1%范圍內(nèi)，減少了煤氣噸耗。

3.2推行多項技改，穩(wěn)定立磨操作，減少能耗

1)  煤氣加熱爐燒嘴前2米處加1.7米燃燒墻，促進煤氣充分燃燒。

穩(wěn)定磨內(nèi)溫度。加熱爐爐膛內(nèi)的煤氣和助燃空氣在壓力波動下引起燃燒位置的變化，并影響燃燒效果。若未能在爐膛內(nèi)充分燃燒，過剩的煤氣會隨氣流進入管道和磨機內(nèi)進一步燃燒，造成磨機系統(tǒng)內(nèi)溫度過高，導致熱風管道變形和加劇磨內(nèi)設備損耗。在燒嘴前2米處砌筑一道燃燒墻，使煤氣混合氣體受到阻力后促進充分燃燒，減少過剩煤氣被帶入磨內(nèi)的幾率。

2)  積極探索循環(huán)風利用技術(shù)，減少能耗

進入磨內(nèi)烘干物料的熱氣在主排風機的作用下一部分通過廢氣閥經(jīng)煙囪外排，一部分通過調(diào)節(jié)閥經(jīng)循環(huán)風管道返回加熱爐熱風混風室，再次預熱后又進入磨機。循環(huán)風量的調(diào)節(jié)依靠廢氣閥和循環(huán)風調(diào)節(jié)閥進行控制，還要考慮加熱爐的出口為負壓（即磨機入口負壓），以穩(wěn)定磨內(nèi)壓差。經(jīng)過積極的摸索實踐，最終采取外排廢棄閥門不全開的方法（開度66%），循環(huán)風閥門全開（開度100%），提高循環(huán)風利用率，降低了煤氣消耗。

對比看出，德龍鋼鐵和首秦嘉華在利用循環(huán)風技術(shù)降低煤氣噸耗方面相差甚大，德龍鋼鐵礦渣立磨在循環(huán)風利用技術(shù)方面有著顯著優(yōu)勢。

3)  技改加熱爐助燃風機電機變頻操作，穩(wěn)定煤氣加熱爐操作。

助燃風機風量的大小依靠風門開度的控制，中控反饋的風門開度為模擬信號，與現(xiàn)場風門開度并不呈對應關(guān)系，造成系統(tǒng)進風量易波動和電機能耗的浪費（電機轉(zhuǎn)速恒定）。改為變頻操作后，避免了之前的“大馬拉小車”造成的能源浪費，同時中控對加熱爐風量的判斷和操作更為準確。

4)  混風室循環(huán)風管道改造，平衡磨機兩側(cè)進風口溫差。

混風室連接著循環(huán)風管道和磨機兩側(cè)進風管道，使進入磨內(nèi)的烘干氣體均勻穩(wěn)定。設計時因循環(huán)風管道接口位于混風室西側(cè)，負壓下循環(huán)風過多的經(jīng)西側(cè)磨機進風口進入磨機，致使西側(cè)磨機進風口溫度偏低，東側(cè)偏高，兩者溫差較大，增加磨機的操作難度。據(jù)了解其他企業(yè)也存在類似的磨機兩個進風口溫差過大的現(xiàn)象。在混風室內(nèi)循環(huán)風管道延長450mm，平衡循環(huán)風氣流與兩個進風口的距離，達到均衡兩進風口溫度的目的。

3.3優(yōu)化系統(tǒng)參數(shù)，通過控制磨內(nèi)壓差、風量、喂料量和選粉機轉(zhuǎn)速，提高礦粉比表面積至440m²/kg。

在成功控制了入磨礦渣水分，改良加熱烘干系統(tǒng)后，對礦渣立磨系統(tǒng)運行參數(shù)做了相應調(diào)整——喂料量上調(diào)到165t/h，主排風機風板開度68%，加熱爐爐膛溫度800-850℃，磨機出口溫度≤350℃，磨內(nèi)壓差2.90±0.1kp，適當減少外循環(huán)料量，控制選粉機轉(zhuǎn)速780-810r/min，出磨礦粉的比表面積成功達到430m²/kg以上。

3.4通過水渣速冷提高?；V渣的玻璃體含量

資料顯示未經(jīng)淬水的礦渣，其礦物形態(tài)呈穩(wěn)定性的結(jié)晶體，該結(jié)晶體除少部分C2S（硅酸二鈣）尚有一些活性外，其它礦物基本上不具有活性。如經(jīng)淬水急冷，在驟冷過程中，熔渣的絕大本分成分來不及形成穩(wěn)定化合物，而以玻璃體狀態(tài)將熱能轉(zhuǎn)化為化學能而封存其內(nèi)，因此驟冷的熔渣具有較高的化學活性。

我們通過對高爐沖渣系統(tǒng)進行改造，主要提高沖渣水壓，降低沖渣水溫，在高爐熔渣溫度渣流大小不變的情況下，使熔渣急速冷卻，提高了?；V渣的玻璃體含量，從而提高礦渣的潛在活性。（沖渣系統(tǒng)改造效果見下表）

表5：1#1080m³高爐沖渣系統(tǒng)改造前后參數(shù)對比

3.5合理搭配入磨礦渣，穩(wěn)定化學成分組成

高爐冶煉工藝及使用原材料的差異，其產(chǎn)生的礦渣在化學成分上也不盡相同。

以活性成分含量高的1#、3#高爐礦渣為主要原料，配以2#爐的礦渣混合使用，提高入磨礦渣中CaO、SiO₂、Al₂O₃、MgO含量，減少SiO₂、TiO₂含量。

可以看出，經(jīng)過優(yōu)化配用后，德龍鋼鐵礦渣的活性指數(shù)和質(zhì)量系數(shù)均高于邯鋼和水鋼生產(chǎn)的高活性堿性礦渣，為生產(chǎn)出高活性的礦渣微粉奠定了堅實的基礎(chǔ)。

由上圖看出，在穩(wěn)定礦粉化學成分組成，有效控制活性礦物CaO含量39-40%，Al₂O₃含量13%左右，減少惰性礦物SiO₂含量≤31%，使礦粉的活性指數(shù)達到了7天≥84%、28天≥110%，分別高出GB/T18046-2008關(guān)于S95級礦粉技術(shù)指標要求的7天（≥75%）和28天（≥95%）活性指數(shù)9個百分點和15個百分點，尤其是28天的活性指數(shù)，已達到了S105級的28天活性要求（≥105%）。

4、結(jié)論：

通過有效控制礦渣活性成分CaO、Al₂O₃、MgO含量，減少惰性成分SiO₂、含量，將高爐礦渣粉磨至比表面積430m²/kg時，礦粉7天和28天活性指數(shù)有了很大提高，分別達到了≥84%和≥110%?！秲?yōu)化高爐礦渣微粉處理工藝》項目在大型礦渣立磨處理工藝方面提供了可借鑒的寶貴經(jīng)驗，被河北省科技學技術(shù)廳評為“國內(nèi)領(lǐng)先”。