馮曉軍

(山西中興鑄業(yè)集團(tuán)有限公司）

摘要：筆者從一線高爐操作者的視角出發(fā)，結(jié)合近30年的高爐生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，從設(shè)計(jì)、施工、日常維護(hù)和操作幾個(gè)方面，對(duì)影響高爐長壽的部分因素進(jìn)行分析。提出了鐵口冷卻壁水管熱流強(qiáng)度的科學(xué)計(jì)算方法、爐缸磚襯氣隙的判斷辦法及國內(nèi)爐缸死鐵層深度設(shè)計(jì)應(yīng)該采用的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值。針對(duì)高爐的日常維護(hù)和爐役后期的操作，指出了需要注意的事項(xiàng)，以期引起大家的重視，避免在生產(chǎn)過程中產(chǎn)生不必要的損失。

關(guān)鍵詞：長壽；熱流強(qiáng)度；氣隙；死鐵層深度

1  前言

高爐長壽可以降低生產(chǎn)成本，提高生產(chǎn)效率，增強(qiáng)企業(yè)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。雖然近年來我國煉鐵技術(shù)取得了長足的發(fā)展，高爐壽命大幅提高，但發(fā)展很不平衡，高爐長壽問題依然面臨很大的不確定性。今年就有兩座大型高爐（一座1800m³、一座3200m³）發(fā)生爐缸燒穿惡性事故。爐缸側(cè)壁炭磚溫度偏高、冷卻壁燒損，也時(shí)常困擾著高爐操作者。筆者近幾年有幸走訪了一些企業(yè)，發(fā)現(xiàn)了一些影響高爐長壽的因素，總結(jié)出來謹(jǐn)供大家參考。

2  冷卻比表面積的重要性

高爐內(nèi)部冶煉環(huán)境是高溫高壓，特別是高熱負(fù)荷區(qū)爐缸、爐腹、爐腰、爐身下部是高爐長壽的限制性環(huán)節(jié)。爐腹、爐腰、爐身下部采用了銅冷卻壁等先進(jìn)的冷卻方式后，使用壽命大大延長。爐缸是高爐的重要組成部分，爐缸運(yùn)行情況對(duì)于高爐的安全生產(chǎn)及長壽具有重要意義。爐缸長壽問題依然是重點(diǎn)和難點(diǎn)。

爐缸冷卻系統(tǒng)是保證爐缸安全生產(chǎn)的關(guān)鍵。合適的冷卻壁結(jié)構(gòu)對(duì)爐缸的安全穩(wěn)定運(yùn)行其及重要。西歐提出的冷卻壁設(shè)計(jì)原則是水管的比表面積大于冷卻壁受熱表面積。依據(jù)這一原則，冷卻比表面積成為衡量冷卻壁熱工效率的重要參數(shù)。冷卻壁比表面積是冷卻水管外周長與冷卻水管間距的比值。郭光勝等人基于ANSYS軟件，建立鑄鐵冷卻壁三維傳熱模型，分析了冷卻比表面積對(duì)冷卻壁傳熱的影響。結(jié)果表明：冷卻壁比表面積在0.5增加至1.1時(shí)對(duì)冷卻壁傳熱影響較大，比表面積在1.1以上時(shí)對(duì)冷卻壁傳熱影響較小。結(jié)合數(shù)值計(jì)算分析結(jié)果，建議將爐缸冷卻壁比表面積控制在1.1以上。^[1]

爐缸冷卻壁結(jié)構(gòu)較多，冷卻能力差距較大。生產(chǎn)實(shí)踐證明爐缸冷卻比表面積小于1.0，對(duì)高爐爐缸長壽危害較大。鞍鋼新3號(hào)高爐（3200m³）冷卻比表面積0.604，寶鋼3號(hào)爐（4350m³）冷卻比表面積平均是1.29。兩座高爐爐缸炭磚是同一家生產(chǎn)的，爐缸結(jié)構(gòu)幾乎一樣。鞍鋼新3號(hào)高爐比寶鋼3號(hào)高爐的利用系數(shù)還低大約0.1t/m³d,兩座高爐爐缸冷卻水量相差不大。鞍鋼新3號(hào)高爐在投產(chǎn)2年7個(gè)月發(fā)生了爐缸燒穿的惡性事故。寶鋼3號(hào)高爐一代爐齡19年。^[2]爐缸冷卻比表面積小，即使加大水量高爐也不會(huì)長壽。這有力的佐證爐缸冷卻比表面積對(duì)高爐爐缸安全運(yùn)行的重要性。

3  鐵口冷卻壁水管熱流強(qiáng)度的計(jì)算方式

爐缸冷卻壁熱流強(qiáng)度是判斷爐缸是否安全運(yùn)行的重要參數(shù)。國內(nèi)高爐現(xiàn)在使用較多的是某公司開發(fā)爐缸侵蝕模型，該模型計(jì)算鐵口冷卻壁水管熱流強(qiáng)度的方式，筆者認(rèn)為值得商榷。

高爐冷卻壁熱流強(qiáng)度基于冷卻水參數(shù)計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)公式為：

q=c*mt/s

q:熱流強(qiáng)度   單位：kcal/m.h

c:水的比熱   單位：1kca/kg.℃

m:冷卻水量  單位：kg/h

s:冷卻面積   單位：m²

高爐鐵口冷卻壁為異形冷卻壁，冷卻壁內(nèi)幾根水管長度不一，如圖（一）所示。結(jié)合高爐鐵口工作狀況，高爐鐵口冷卻壁熱流強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，必須要考慮鐵口孔道側(cè)受熱面的冷卻壁側(cè)面積。計(jì)算鐵口冷卻壁水管的冷卻強(qiáng)度時(shí)，冷卻面積應(yīng)根據(jù)水管長度占鐵口冷卻壁水管總長度的百分比來分配鐵口冷卻壁受熱面面積。而某公司開發(fā)的爐缸侵蝕模型，計(jì)算鐵口冷卻壁水管熱流強(qiáng)度時(shí)，簡(jiǎn)單的把鐵口冷卻壁熱面面積按管根數(shù)等分。兩者計(jì)算結(jié)果差別較大，會(huì)對(duì)爐缸安全狀況產(chǎn)生誤判，造成不必要的恐慌和損失。

圖1

4  爐缸內(nèi)襯氣隙的危害、判斷

高爐爐缸的傳熱結(jié)構(gòu)是炭磚+炭素?fù)v打料+鑄鐵冷卻壁+自流灌漿料+爐殼。高爐正常生產(chǎn)的過程中，爐缸傳熱結(jié)構(gòu)受波動(dòng)熱荷載、爐內(nèi)壓力的作用以及炭素?fù)v打料的揮發(fā)和氣化，使炭素?fù)v打料會(huì)出現(xiàn)龜裂和間隙。混合氣體就會(huì)進(jìn)入后，爐缸傳熱熱阻增大，導(dǎo)致炭磚溫度異常升高，促使?fàn)t缸凝鐵層減薄甚至脫落，鐵水可能直接接觸炭磚，使?fàn)t缸磚襯承受爐缸鐵水環(huán)流的能力減弱,加速炭磚侵蝕。[3]爐缸內(nèi)襯氣隙形成后，混合氣體攜帶著要害元素氣體進(jìn)入通道，加速對(duì)炭磚的劣化，使炭磚剝落。

氣隙影響爐缸傳熱效果，產(chǎn)生氣隙對(duì)爐缸炭磚危害很大，因此氣隙的判斷就顯得尤為重要。特別是爐缸炭碳磚正在發(fā)生侵蝕時(shí)，氣隙的判斷較為復(fù)雜，一定要綜合分析。

爐缸內(nèi)襯出現(xiàn)氣隙的征兆：

（1）同一支熱電偶上的兩個(gè)測(cè)溫點(diǎn)溫度同時(shí)升高但溫差變小。

（2）爐缸側(cè)壁炭磚溫度升高，對(duì)應(yīng)位置的冷卻水管熱流強(qiáng)度降低或不變。

（3）休風(fēng)后爐缸側(cè)壁炭磚溫度降低，對(duì)應(yīng)位置的冷卻水管熱流強(qiáng)度升高。

（4）休風(fēng)后爐缸側(cè)壁炭磚溫度快速升高或降低。

（5）爐缸熱流強(qiáng)度基于熱電偶溫度場(chǎng)的計(jì)算法得出的結(jié)果大于基于冷卻水參數(shù)計(jì)算方法的結(jié)果。

（6）打開爐缸熱電偶在爐殼上的密封蓋或爐缸灌漿孔安裝的閥門有氣體排出，點(diǎn)火后燃燒火焰很長。

冷卻壁和爐殼之間串煤氣的征兆：

爐缸側(cè)壁炭磚溫度基本穩(wěn)定，冷卻水管熱流強(qiáng)度和爐殼溫度升高。

5  爐腹角、風(fēng)口長度對(duì)高爐長壽的影響

長期以來，國內(nèi)外高爐工作者對(duì)于爐腹角的認(rèn)識(shí)，存在著很大的差異。小的爐腹角不足 70°，而大的爐腹角超過85°。這些差別很大的爐腹角并沒有造成冶煉行程的破壞。但是，將爐腹角維持在 74～78°之間對(duì)于冷卻設(shè)備的正常工作看來是有利的。[4]筆者發(fā)現(xiàn)，有一部分公司風(fēng)口小套長度的選定沒有通過等效爐腹角（見圖二）來計(jì)算，而是幾家爐容相近的公司相互參考，來確定風(fēng)口小套的長度。大型高爐等效爐腹角控制在71°到73°，中小型高爐等效爐腹角控制在73°到75°。在生產(chǎn)中不難發(fā)現(xiàn)，爐容相同或相近的高爐，爐腹角有時(shí)相差很大；高爐中套前端面有和風(fēng)口砌磚平齊的，有在風(fēng)口砌磚內(nèi)的；不同風(fēng)口小套生產(chǎn)廠家，風(fēng)口小套外沿長度也不相同；以上因素都會(huì)影響風(fēng)口小套長度的選定。

圖2

不結(jié)合本高爐實(shí)際情況，盲目的參照，選定的風(fēng)口長度很難合適。河北某公司三座1400m3高爐，爐腹角75.375°，風(fēng)口小套長度（500mm）偏長。高爐爐況長期不順，幾乎半年要扒一次爐，然后重新開爐。扒爐前，爐缸大量打水，這對(duì)爐缸炭磚形成的異常破壞不容小覷。山西某座高爐中套前端面在風(fēng)口砌磚內(nèi)40mm，風(fēng)口小套偏短了100mm，導(dǎo)致爐缸不活，加劇爐缸鐵口方向的環(huán)流，開爐不到一年?duì)t缸側(cè)壁炭磚溫度高達(dá)760℃。高爐長期偏行，爐襯侵蝕嚴(yán)重，危及高爐安全生產(chǎn)。

6  高爐設(shè)計(jì)和施工細(xì)節(jié)對(duì)長壽的影響

高爐操作人員的通病是重視高爐日常操作，輕視高爐的設(shè)計(jì)及建設(shè)。設(shè)計(jì)人員和施工人員長期不在生產(chǎn)一線，對(duì)一些設(shè)計(jì)和施工細(xì)節(jié)注意不到位，造成高爐裝備先天性不足，可能影響一代甚至幾代爐齡。

6.1死鐵層深度

高爐死鐵層深度的設(shè)計(jì)依據(jù)是：高爐出盡渣鐵時(shí)，料柱能浮起來。國內(nèi)經(jīng)驗(yàn)值是選取爐缸直徑的20%到25%。

假設(shè)料柱是靜止，則存在以下的受力平衡：F=G-P-f

F:鐵水浮力

G：料柱重力

P:煤氣浮力

f：壁摩擦力

依據(jù)阿基米德定律，鐵水的浮力決定了爐缸死鐵層深度。^[5]分析上面公式可知，影響鐵水浮力的因素包含物料條件、高爐操作參數(shù)等。如果不結(jié)合高爐具體的生產(chǎn)情況，只套用經(jīng)驗(yàn)公式，結(jié)果會(huì)失之偏頗。對(duì)于中、小高爐一般往往數(shù)值會(huì)偏大。爐缸死鐵層并不是越深越好，過度加深死鐵層，鐵水對(duì)爐缸炭磚的靜壓力增大，加劇炭磚熱應(yīng)力，導(dǎo)致脆化侵蝕。同時(shí)不利于鐵口泥包維護(hù)和凝鐵層的形成。通過長期生產(chǎn)實(shí)踐，結(jié)合武鋼幾座高爐的死鐵層深度設(shè)計(jì)，建議國內(nèi)大中型高爐爐缸死鐵層深度可取爐缸直徑的18%到21%，巨型高爐取爐缸直徑的23%到25%。由于精料水平和操作理念不同，不可盲目模仿歐洲和日本的死鐵層深度經(jīng)驗(yàn)值。

6.2  軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)

高爐軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則是：圓周分區(qū)冷卻，保證進(jìn)水量均勻，配管方式是步步高一串到頂，同時(shí)保證各回路阻損基本一致。有不少公司在設(shè)計(jì)前期和設(shè)計(jì)院溝通時(shí)，提出高爐本體要分段冷卻，設(shè)置環(huán)管及旁通分水管，實(shí)際這種方式根本達(dá)不到預(yù)期的效果。爐墻結(jié)厚可通過氣流分布解決，水量調(diào)節(jié)的作用非常微弱。旁通總管與各冷卻支管的阻損相差非常大，一旦旁通開啟，冷卻水大量通過旁通，導(dǎo)致冷卻壁水量劇減，從而加速冷卻壁的破損。[6]更有甚者，部分設(shè)計(jì)院為順應(yīng)業(yè)主要求，把爐缸、爐腹，爐腰分為一段，爐身分為一段，爐身旁通分水管上不設(shè)置閥門。完全違背了提出分段冷卻的目的。爐身下部為高熱負(fù)荷區(qū)，開爐兩年后爐身下部冷卻壁開始損壞。

水量分配不均，容易產(chǎn)生局部過熱現(xiàn)象，危及高爐長壽。山西某座高爐，設(shè)計(jì)和施工過程中出現(xiàn)水量分配不均的實(shí)例：

（1）圓周進(jìn)、回水管道不分區(qū)。

（2）高爐本體分段冷卻會(huì)產(chǎn)生水量二次分配不均。

（3）進(jìn)水環(huán)管不是圓形，而是由小段管道組成的八邊形。在環(huán)管拐角處進(jìn)水量小。

6.3  冷卻壁的制造尺寸和安裝

爐缸冷卻強(qiáng)度不足，會(huì)加劇象腳狀侵蝕。爐缸冷卻壁邊緣位置冷卻能力要弱于其它部位。冷卻壁安裝時(shí)，要求“象腳”狀侵蝕嚴(yán)重區(qū)域?qū)?zhǔn)冷卻壁的中部。“象腳”狀侵蝕嚴(yán)重區(qū)域應(yīng)避開上下兩層冷卻壁和同層左右兩塊冷卻壁交界處。圓周“象腳”狀侵蝕嚴(yán)重區(qū)域最好對(duì)應(yīng)一整塊冷卻壁。如圖（三）所示。

圖3  

6.4  噴煤支管的安裝

高爐施工過程中，每個(gè)風(fēng)口對(duì)應(yīng)的噴煤支管長度相近，各噴煤支管管道阻損大致相同，各風(fēng)口煤量就基本均勻。在個(gè)別高爐生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)：各風(fēng)口噴煤支管管線長度與離分配器距離不同而不同。一般鐵口上方風(fēng)口離分配器距離較遠(yuǎn)，鐵口上方風(fēng)口的煤量較少，鐵口方位焦炭燃燒的多，增加鐵口方位料面下降速度，高爐圓周氣流分配不均，軟熔帶位置高低不同，加快了鐵口方位爐襯的侵蝕速度。

6.5  風(fēng)、水總管路的布局

熱風(fēng)總管三岔口區(qū)域爐缸炭磚的侵蝕經(jīng)常容易被忽視。筆者曾工作過二十年的某公司1991m³高爐，在高爐大修破損調(diào)查中發(fā)現(xiàn)：熱風(fēng)總管三岔口區(qū)域和熱風(fēng)總管三岔口對(duì)面區(qū)域，比鐵口附近爐缸炭磚侵蝕還嚴(yán)重。這座高爐熱風(fēng)總管垂直熱風(fēng)圍管，送風(fēng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不存在進(jìn)風(fēng)偏析。熱風(fēng)總管三岔口爐缸炭磚侵蝕嚴(yán)重，可能和高爐加減風(fēng)、加減氧、休送風(fēng)、停送煤及熱風(fēng)爐換爐風(fēng)壓波動(dòng)，引起熱風(fēng)總管三岔口區(qū)域渦流頻繁波動(dòng)有關(guān)。熱風(fēng)總管三岔口對(duì)面方位爐缸炭磚侵蝕嚴(yán)重是熱風(fēng)總管三岔口爐缸炭磚熱電偶溫度升高，長期堵熱風(fēng)總管三岔口方位風(fēng)口造成的。

高爐設(shè)計(jì)時(shí)，風(fēng)、水總管三岔口布局一定要科學(xué)合理。避免高熱流強(qiáng)度對(duì)應(yīng)低冷卻強(qiáng)度現(xiàn)象的出現(xiàn)。^[7]熱風(fēng)總管三岔口、冷卻水進(jìn)水總管三岔口、鐵口，三者所在的位置要錯(cuò)開，以防進(jìn)水環(huán)管入口水量偏析與熱風(fēng)總管三岔口及鐵口區(qū)域產(chǎn)生的渦流重疊在一起。

高爐設(shè)計(jì)和施工對(duì)高爐長壽的影響，教授級(jí)高工湯清華已做了深入細(xì)致的研究。在此就不再贅述。

7  高爐日常維護(hù)和后期高爐操作的注意事項(xiàng)

7.1  及時(shí)發(fā)現(xiàn)內(nèi)襯的氣隙，采用熱壓漿的方法和定期排水、排汽泄壓加以處理，這是爐缸日常維護(hù)的重要內(nèi)容。

部分高爐操作人員，爐缸側(cè)壁炭磚溫度升高，只要判定是氣隙造成的，就報(bào)一種無所謂的態(tài)度，其實(shí)后期爐缸側(cè)壁炭磚溫度突然升高的位置，往往是產(chǎn)生氣隙處理不及時(shí)的方位。爐缸炭素?fù)v打料施工難度較大，質(zhì)量又參次不齊，在高爐生產(chǎn)過程中很容易形成氣隙。新開的高爐最好在烘爐結(jié)束或正常生產(chǎn)3到6個(gè)月進(jìn)行一次熱面壓漿，然后定期對(duì)爐缸進(jìn)行維護(hù)。某座2500m3高爐烘爐結(jié)束后一次性熱面壓入30t壓漿料，說明爐缸內(nèi)襯氣隙非常嚴(yán)重。

熱面壓漿料材質(zhì)最好選用石墨，盡量不要選用碳化硅。石墨不論是導(dǎo)熱性能還是流動(dòng)性均優(yōu)于碳化硅。炭素?fù)v打料的工作溫度是100℃左右，熱面壓漿料在100℃左右一定要具有良好的導(dǎo)熱性和流動(dòng)性。殘余炭磚厚度小于500mm時(shí)，不建議熱面壓漿，壓漿有可能造成磚襯整體變形，立即發(fā)生爐缸燒穿事故。

7.2  高爐進(jìn)入爐役后期和爐缸安全判定標(biāo)準(zhǔn)

高爐進(jìn)入爐役后期和生產(chǎn)的年限無關(guān)，國際通用標(biāo)準(zhǔn)是爐缸炭磚殘余厚度小于500mm。不同的設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的爐缸熱電偶插入的深度不同，因此判定爐缸安全不能簡(jiǎn)單用爐缸熱電偶溫度類比，采用爐缸冷卻強(qiáng)度和炭磚殘余厚度相對(duì)科學(xué)。高爐的操作經(jīng)驗(yàn)表明，冷卻壁的熱流強(qiáng)度＜10000w/m²屬正常操作水平。當(dāng)熱流強(qiáng)度＞10000w/m²時(shí)的冷卻強(qiáng)度時(shí)必須發(fā)出報(bào)警信號(hào)。當(dāng)熱流強(qiáng)度達(dá)到13956w/m²（12000kcal/m²·h）時(shí)，此時(shí)應(yīng)該發(fā)出紅色報(bào)警。當(dāng)熱流強(qiáng)度一旦達(dá)20840～22093w/m²（18000～19000kcal/m²·h），可以認(rèn)為爐缸工作已經(jīng)達(dá)到臨界工作狀態(tài)。熱流強(qiáng)度將急劇上升，達(dá)到67500～70000w/m²，爐缸燒穿將是難于避免了。影響爐缸安全判定因素較多，判斷難度較大。國內(nèi)一般規(guī)定爐缸炭磚殘余厚度小于300mm必須停爐。

7.3  后期高爐操作的注意事項(xiàng)

高爐進(jìn)入爐役后期就必須及時(shí)采取措施，減緩爐缸炭磚的侵蝕，防止?fàn)t缸燒穿。其中最有效的方法是改善原燃料質(zhì)量、控制入爐有害元素、提高死料柱透氣透液性、活躍爐缸、加強(qiáng)鐵口維護(hù)、控制冶煉強(qiáng)度和加釩鈦礦護(hù)爐。

7.3.1把爐缸炭磚熱電偶溫度高的位置上方的風(fēng)口加長或斜度變小甚至堵上，這只是簡(jiǎn)單的輔助措施，起不了很大作用。^[8]縮小爐缸炭磚熱電偶溫度高的位置上方的風(fēng)口，傳統(tǒng)觀念認(rèn)為會(huì)增加鼓風(fēng)動(dòng)能，減少鐵水環(huán)流。其實(shí)縮小個(gè)別風(fēng)口會(huì)降低鼓風(fēng)動(dòng)能，結(jié)果適得其反。

7.3.2加釩鈦礦護(hù)爐條件下休風(fēng)涼爐，效果非常明顯。單純的休風(fēng)涼爐，不同時(shí)采取別的措施，停風(fēng)后熱電偶溫度和熱流強(qiáng)度會(huì)下降，送上風(fēng)又會(huì)逐步恢復(fù)到原狀。

7.3.3提高冷卻強(qiáng)度實(shí)際上作用非常微弱，特別是冷卻水管水速大于2.5m/s以后。之所以提高冷卻強(qiáng)度的作用被夸大，是因?yàn)樵谔岣呃鋮s強(qiáng)度的同時(shí)采取了其它措施。

7.3.4爐缸側(cè)壁炭磚熱電偶溫度高堵風(fēng)口時(shí)，盡量對(duì)稱堵風(fēng)口，不連續(xù)堵風(fēng)口。長時(shí)間只堵溫度高方位的風(fēng)口會(huì)加速對(duì)面爐缸炭磚的侵蝕，使對(duì)面方位炭磚熱電偶溫度也很快升高，同時(shí)會(huì)使料面偏行。

7.3.5爐役后期縮小風(fēng)口面積有利于中心氣流發(fā)展，但不是無限制的，必須要與一定的冶煉強(qiáng)度相匹配，過分的縮小風(fēng)口面積中心氣流反而會(huì)下降，^[9]爐缸鐵水環(huán)流會(huì)加劇。

7.3.6爐役后期過分加重邊緣，會(huì)使邊緣氣流不暢，煤氣流會(huì)流向側(cè)壁溫度高的薄弱處，不利于側(cè)壁溫度降低。

7.3.7降低生鐵含硅量，有利于降低燃料比。生鐵含硅小于0.3%為超低硅冶煉。超低硅冶煉時(shí)鐵水含碳不飽和，鐵水溶解凝鐵層中的石墨，不利于凝鐵層的形成和穩(wěn)定。鐵水直接和炭磚接觸產(chǎn)生溶蝕。煉鋼鐵一般含碳5%左右，福建某高爐生鐵含碳高達(dá)8.5%，不排除生鐵含硅過低鐵水直接和炭磚接觸的可能。

                               福建某高爐生鐵成份（%）

8  結(jié)語

高爐長壽是一個(gè)系統(tǒng)工程，涉及設(shè)計(jì)、施工、操作及日常維護(hù)等多方面。高爐壽命長短是各種因素交織在一起形成的最終結(jié)果。筆者從一線高爐操作者的視角出發(fā)，對(duì)影響高爐長壽的部分因素進(jìn)行分析，提高死料柱透氣、透液性是生產(chǎn)中高爐爐缸長壽的關(guān)鍵。目前高爐出鐵過程中，鐵水溫度對(duì)鐵口附近熱電偶溫度的影響幅度還不完全清楚，尚需各位專家建模研究。

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