張磊 曹澤民 馬天安
（包頭亞新鋼鐵廠）
摘要：3#高爐于3月28日至5月2日計(jì)劃檢修累計(jì)燜爐854.2小時(shí)并熱風(fēng)爐高溫段格子磚更換。因工期緊張未烘爐冷風(fēng)（風(fēng)溫103→26°）送風(fēng)開爐。鐵口埋氧槍與復(fù)風(fēng)過程控制較好，開風(fēng)口節(jié)點(diǎn)掌握到位，實(shí)現(xiàn)了順利經(jīng)濟(jì)、安全恢復(fù)爐況。
關(guān)鍵詞：冷風(fēng)開爐； 氧槍；風(fēng)口；順利恢復(fù)
1引言
高爐于3月28日5:31分根據(jù)公司超低排計(jì)劃轉(zhuǎn)入燜爐停產(chǎn)檢修年檢，對(duì)煉鐵系統(tǒng)超低排放改造計(jì)劃燜爐并對(duì)進(jìn)行熱風(fēng)爐上層格子磚更換，因檢修項(xiàng)目多交叉作業(yè)頻繁發(fā)生而工期緊張，為了安全起見及現(xiàn)有條件限制更換格子磚后熱風(fēng)爐未做送風(fēng)前烘爐工作，于5月2日19:39分按原有計(jì)劃冷風(fēng)送風(fēng)開爐；實(shí)際燜爐時(shí)間為854.2小時(shí)（35.5天），因?yàn)閷?shí)際燜爐時(shí)間長且冷風(fēng)開爐，無高爐熱風(fēng)爐不烘爐冷風(fēng)開爐經(jīng)驗(yàn)，預(yù)計(jì)恢復(fù)難度大，查閱大量資料，討論制定了詳細(xì)的恢復(fù)方案及各種突發(fā)情況下的應(yīng)急預(yù)案，恢復(fù)過程嚴(yán)格按照方案執(zhí)行，最終高爐實(shí)現(xiàn)69小時(shí)33分鐘風(fēng)口全開，爐況順利恢復(fù)正?！，F(xiàn)將恢復(fù)過程總結(jié)如下：
1.1休風(fēng)料
全爐焦比2.75t/t，焦炭水份按8%;正常料焦比0.685t/t，爐渣堿度1.02±0.02；空焦堿度0.93；確定全爐渣量和正常料渣中Al2O3不大于16%,壓縮率13%。
2休風(fēng)燜爐操作
2025年3月27日10:30開始上燜爐料，于3月28日5:31分出完最后一爐鐵，凈焦下達(dá)至風(fēng)口上沿后按長期休風(fēng)操作規(guī)程休風(fēng)，爐頂點(diǎn)火，開倒流、堵嚴(yán)所有風(fēng)口、停風(fēng)機(jī)、開始計(jì)劃檢修。為減少熱損失，在爐頂點(diǎn)火完畢后，將所有直吹管卸下，所有風(fēng)口堵泥磚封并涂抹黃油密封，鐵口區(qū)域用黃沙和有水炮泥做好密封，工長在燜爐期間執(zhí)行每半小時(shí)全面點(diǎn)檢風(fēng)口一次，保證風(fēng)口嚴(yán)密性。工長嚴(yán)密監(jiān)控爐頂溫度及水溫差變化，防止因爐內(nèi)漏水發(fā)現(xiàn)不及時(shí)釀成事故。
3開爐操作
根據(jù)公司計(jì)劃檢修要求并視項(xiàng)目進(jìn)度于4月29日13:00開始雙鐵口一前一后埋氧槍，按比例通入壓縮空氣和氧氣，靜態(tài)燒鐵口區(qū)域，熔化鐵口區(qū)域殘?jiān)F，加熱爐缸，燒通鐵口與風(fēng)口連接區(qū)域。因制氧機(jī)未開氧壓低，風(fēng)氧比例控制合適于31日9:00拔西場(chǎng)氧槍放殘?jiān)F，出渣10分鐘；31日20:00拔東場(chǎng)氧槍，出渣15分鐘；5月2日19:39開8#、9#、10#、11#、12#、13#、14#、15#共8個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，送風(fēng)面積占風(fēng)口總面積36%；其余風(fēng)口全部用磚堵嚴(yán)、堵實(shí)，要求送風(fēng)后堵得嚴(yán)、捅得開、不能隔空吹開。送風(fēng)恢復(fù)爐況，高爐初始料線 6.2 米，初始風(fēng)壓60kpa左右，風(fēng)量900m³/min左右,爐頂大放散，重力除塵器放散閥箱體放散閥全開，爐頂、重除、布袋提前兩小時(shí)通氮?dú)?。熱風(fēng)爐送風(fēng)溫103°→26°，半小時(shí)后頂溫 150℃以上，煤氣做爆發(fā)實(shí)驗(yàn)合格后20:30熱風(fēng)爐完成引煤氣，高爐熱風(fēng)爐開始燒爐；0:40開始送1#熱風(fēng)爐，風(fēng)口狀態(tài)逐漸好轉(zhuǎn)，1:30風(fēng)溫最高達(dá)683°，風(fēng)口再無掛渣現(xiàn)象，冷風(fēng)時(shí)間長達(dá)301分鐘?？紤]到 實(shí)際燜爐、冷風(fēng)送風(fēng)時(shí)間長上全焦負(fù)荷，礦批10噸，負(fù)荷 2.82，考慮到復(fù)風(fēng)初期風(fēng)量偏小，從而保證了氣流暢通，避免了懸料。復(fù)風(fēng)前補(bǔ)焦50噸（埋氧槍時(shí)間長使頂溫偏高），正常料（礦批10000kg、焦批4150kg、燒結(jié)配比72%、球團(tuán)配比28%、錳礦200kg、硅石150kg），5月3日1:50根據(jù)爐況西場(chǎng)最后一次拔氧槍排放渣鐵，出鐵43分鐘，渣鐵排到干渣池。西場(chǎng)最后一次用氧槍時(shí)間13.3小時(shí)，4次埋氧槍共計(jì)73小時(shí)30分鐘；氧槍為快速加熱爐缸創(chuàng)造了條件，前期鐵渣鐵物理熱差，渣鐵流動(dòng)性一般，出完第一爐鐵Si低S高，渣堿低（Si:0.05,S: 0.496,R2:0.71），開鐵口后及時(shí)加焦30噸，負(fù)荷不變；直至5月3日9:50爐溫Si：1.10、S：0.089之前出鐵7爐次（Si：0.05、0.31、0.21、0.86、0.39、0.66、0.63），風(fēng)量955 m³/min，風(fēng)壓165KPa，風(fēng)溫925°；14:30渣鐵流動(dòng)性有所好轉(zhuǎn)，15:15開口采用過臨時(shí)蔽渣器鑄鐵，直到18:00渣鐵物理熱可以，流動(dòng)性變好果斷打開第一個(gè)7#風(fēng)口，；但此時(shí)加的凈焦并未起作用；東場(chǎng)埋氧槍3次共計(jì)147小時(shí)，5月4日18:00最后一次用氧槍51小時(shí)，東場(chǎng)鐵口上方剩余1、2、3、4#、22、21、20、19#風(fēng)口未開，13:27開18#風(fēng)口14:40氧槍熱電偶燒壞，及時(shí)停氧未停空壓風(fēng)，18:04--8:47西場(chǎng)出凈渣鐵后東場(chǎng)及時(shí)拔槍出渣鐵，過臨時(shí)蔽渣器，爐溫Si：2.7，S：0.021，R2：1.05（西場(chǎng)前后兩爐次爐溫Si：1.21）；復(fù)風(fēng)凈焦19：00到達(dá)風(fēng)口區(qū)域（89批），19:30開16#風(fēng)口爐溫Si：1.82--2.45，風(fēng)量1200 m³/min，風(fēng)壓230KPa，20:50透平機(jī)沖轉(zhuǎn)投入運(yùn)行，煤氣利用率才33左右，鐵水物理熱1410℃；22:30依次開6#風(fēng)口；風(fēng)口明亮,13#、14#風(fēng)口上方有明顯局部氣流，因此打開距離氣流比較強(qiáng)的部位較遠(yuǎn)的6#風(fēng)口而穩(wěn)定爐況；視爐況5月4日2:10逐步加風(fēng)至1500 m³/min，風(fēng)壓245kPa；7:42--8:28風(fēng)口逐步開至11個(gè)時(shí)物理熱流動(dòng)性較好（1498°）過正式蔽渣器，目測(cè)生鐵含硅1.5%左右，延長鐵間時(shí)間，攢夠60噸以上鐵水，鐵水順利過蔽渣器，生鐵Si：1.42%、S：0.040%，鐵水物理熱1491℃；此后視爐況逐步開風(fēng)口，5月5日9:02風(fēng)口剩余1#、22#時(shí)東場(chǎng)用臨時(shí)蔽渣器出鐵開始雙場(chǎng)不間斷出鐵；17:12開22#風(fēng)口，至此風(fēng)口全開，風(fēng)壓加到380kPa，風(fēng)量3130 m³/min，69小時(shí)33分鐘實(shí)現(xiàn)風(fēng)口全開，風(fēng)壓到位，18:58--20:52東場(chǎng)出鐵過正式蔽渣器；至此長時(shí)間燜爐冷風(fēng)順利開爐成功！
4 結(jié)語（實(shí)踐總結(jié)）
（1）科學(xué)合理使用好氧槍是燜爐恢復(fù)好爐況的關(guān)鍵一環(huán)。燜爐冷風(fēng)且無烘熱風(fēng)爐的情況下送風(fēng)初期，爐缸特別嚴(yán)重缺熱成為送風(fēng)恢復(fù)的制約環(huán)節(jié)。使用好氧槍是解決送風(fēng)初期爐缸熱量嚴(yán)重不足的重要手段，本次埋好氧槍使用時(shí)間長，調(diào)整好空氣和氧氣的比例，使恢復(fù)爐況奠定了基礎(chǔ)，同時(shí)大幅度降低了爐前的勞動(dòng)強(qiáng)度，每次出凈渣鐵后，能及時(shí)具備出鐵環(huán)節(jié)創(chuàng)造了條件；實(shí)現(xiàn)了爐缸鐵口前端區(qū)域的局部冶煉加熱，保證鐵口和風(fēng)口之間貫通，渣鐵能順利滲透下達(dá)到爐缸，為開爐順利出鐵和燜爐開爐不燒風(fēng)口套提供了保障，使得開爐出鐵更加安全高效， 燜爐開爐復(fù)產(chǎn)變得簡單、環(huán)保、低耗。
（2）打破常規(guī)思路。①提前三天埋氧槍且一根氧槍長時(shí)間有效，在熱風(fēng)爐更換格子磚不烘爐、長時(shí)間無風(fēng)溫特殊情況下：燜爐時(shí)間長、熱風(fēng)爐送風(fēng)溫度低只有26℃，送風(fēng)后風(fēng)口前理論燃燒溫度嚴(yán)重低，氧槍可以加快焦炭燃燒，更快騰出空間使復(fù)風(fēng)后補(bǔ)充的凈焦能盡快下達(dá)到爐缸提高爐缸熱量，降低了爐前勞動(dòng)強(qiáng)度，提高了爐況的恢復(fù)進(jìn)程；②送風(fēng)后爐缸急需熱量，在條件允許下盡早燒爐使用風(fēng)溫。煤氣系統(tǒng)提前充入氮?dú)?，高爐透氣性好頂溫很快達(dá)150°，具備引煤氣條件從送風(fēng)到開始燒爐只使用了40分鐘，250分鐘熱風(fēng)爐達(dá)到了有風(fēng)溫使用，在風(fēng)溫與氧槍的作用下，使?fàn)t缸特別嚴(yán)重缺熱的情況下，爐溫特別低，而使渣鐵流動(dòng)性一般，爐缸能盡快出凈涼渣鐵且為開風(fēng)口創(chuàng)造了條件。
（3）判斷開風(fēng)口時(shí)機(jī)，不燒套使加速順利開爐的主要手段。燜爐開爐判斷好開風(fēng)口時(shí)機(jī)至關(guān)重要，開風(fēng)口的條件是①渣鐵物理熱充足、流動(dòng)性良好。②能及時(shí)排放出渣鐵；③已開風(fēng)口有涌渣或水溫差偏高，不得擁旁邊風(fēng)口的原則，觀察風(fēng)口明亮程度判斷是否具備條件。開風(fēng)口加風(fēng)以穩(wěn)為基礎(chǔ)，控制合理風(fēng)速，杜絕了燒風(fēng)口對(duì)爐缸工作狀態(tài)的影響，降低熱損失，加快了恢復(fù)爐況的進(jìn)程。
（4）送風(fēng)初期渣鐵物理熱不足，流動(dòng)性差，爐前利用半旱溝方式，便于爐前清理主溝，降低了爐前勞動(dòng)強(qiáng)度。能使?fàn)t前按爐內(nèi)要求及時(shí)打開鐵口排凈渣鐵，有效的消除風(fēng)口燒損，爐料的下降空間，爐前根據(jù)鐵量和流動(dòng)性選用臨時(shí)蔽渣器和正式蔽渣器時(shí)機(jī)合適；各項(xiàng)工作配合準(zhǔn)備到位，加快了爐況恢復(fù)；
（5）不足之處：爐況恢復(fù)進(jìn)程略慢主要原因：①冷風(fēng)開爐，送風(fēng)溫度103--26°時(shí)間長達(dá)301分鐘，高爐長時(shí)間不具備加風(fēng)條件；②無風(fēng)溫易造成爐墻結(jié)厚，使用風(fēng)溫后軟熔帶大幅變化不利于加風(fēng)開風(fēng)口，防止?fàn)t況大幅波動(dòng)造成燒套；③爐溫有一段過高，造成不利于開風(fēng)口加風(fēng)；（4）送風(fēng)初期未利用富氧技術(shù)措施，可以加快爐缸焦炭燃燒，提高風(fēng)口理論燃燒溫度并提高爐缸渣鐵熱量 ，利于爐缸涼渣鐵排放。
參考文獻(xiàn)
[1] 冶金信息準(zhǔn)備網(wǎng)《某1800m3高爐開爐及強(qiáng)化生產(chǎn)實(shí)踐》--張占釗 王文山
[2] 冶金之家 《淺析煉鐵廠高爐操作要點(diǎn)及對(duì)策》--余建伍
[3] 高爐煉鐵技術(shù)網(wǎng)《高爐燜爐及開爐相關(guān)問題探討》--楊成張振剛 蘇凱
[4] 第五屆中國金屬學(xué)會(huì)青年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集 《本鋼七號(hào)高爐長期休風(fēng)后爐況快速恢復(fù)實(shí)踐》--張福
[5] 中國煉鐵網(wǎng) 《內(nèi)蒙古亞新2#高爐重負(fù)荷非計(jì)劃休風(fēng)快速恢復(fù)實(shí)踐》--姜永龍 魏繼華、張明華 曹澤民