張  國(guó)  華

（臨沂鋼鐵投資集團(tuán)特鋼有限公司）

摘 要：高爐投產(chǎn)熱試結(jié)束，計(jì)劃?rùn)z修10天高爐燜爐，如此長(zhǎng)期的燜爐操作在行業(yè)內(nèi)大型高爐上尚無可以參照的經(jīng)驗(yàn)。整個(gè)控制過程對(duì)燜爐料的計(jì)算、排布、裝入、爐體密封、復(fù)風(fēng)控制等各個(gè)關(guān)鍵控制環(huán)節(jié)都有較高的要求。為實(shí)現(xiàn)復(fù)風(fēng)后爐況的安全、快速?gòu)?qiáng)化，通過合理的休、送風(fēng)操作方案及合理的管控等多項(xiàng)措施，實(shí)現(xiàn)了36個(gè)小時(shí)恢復(fù)高爐全風(fēng)操作的良好業(yè)績(jī)。本文對(duì)該方案的各項(xiàng)管控措施進(jìn)行總結(jié)。

關(guān)鍵詞： 高爐；燜爐；休風(fēng)料；冷卻強(qiáng)度控制

0  前 言

臨沂鋼鐵投資集團(tuán)特鋼有限公司高爐有效容積2770m³，于2022年8月24日正式投產(chǎn)運(yùn)行，到2022年10月16日休風(fēng)計(jì)劃?rùn)z修。期間生產(chǎn)相對(duì)穩(wěn)定，但受鐵鋼全系統(tǒng)生產(chǎn)平衡及熱試期間設(shè)備運(yùn)行狀況及原料條件的限制，熱試期間高爐未能實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷生產(chǎn)。

1  燜爐、送風(fēng)方案設(shè)計(jì)

1、燜爐方案設(shè)計(jì)

（1）燜爐料的計(jì)算

正確的下好悶爐料是保證開爐后爐缸熱量充足、加速殘?jiān)F熔化及順利出鐵出渣的關(guān)鍵。悶爐料的計(jì)算目的一是補(bǔ)充高爐休風(fēng)期間的熱量損失，保證復(fù)風(fēng)過程爐缸熱量充沛。二是高爐休風(fēng)后料柱透氣性變化，改善料柱透氣性，加快復(fù)風(fēng)后的恢復(fù)進(jìn)程。三是形成合理的軟融帶形狀，以達(dá)到煤氣流的合理分布。其主要考慮的有：批料負(fù)荷、總焦炭負(fù)荷、爐渣堿度、休風(fēng)時(shí)機(jī)等?？偨固控?fù)荷的確定原則一般為：① 燜爐時(shí)間的長(zhǎng)短。時(shí)間越長(zhǎng)，總焦容比越高。② 冷卻設(shè)備狀況。③ 爐容大小。越小的高爐熱損失越多，總焦比越高。

休 風(fēng) 料 安 排

全 爐 參 數(shù)

休風(fēng)料第一段凈焦10批、第二段輕負(fù)荷5批、第三段凈焦10批、第四段輕負(fù)荷10批、第五段凈焦5批、第六段輕負(fù)荷3批，凈焦共25批。休風(fēng)料爐料配比燒結(jié)礦按照不低于70%控制。以上焦批為干焦焦批。焦丁正常入爐。休風(fēng)料總數(shù)為：凈焦（焦炭+焦丁=14.5t+1.7t）25批+輕負(fù)荷正常料（O/C=42t/16.2t）18批，高爐只有裝入規(guī)定的料批數(shù)才能休風(fēng)。下好燜爐料是開爐后迅速恢復(fù)的基礎(chǔ)。

（2）燜爐料的設(shè)計(jì)原則

① 此休風(fēng)方案中關(guān)于凈焦加入量及焦炭負(fù)荷的確定，一方面吸取了行業(yè)內(nèi)同級(jí)高爐長(zhǎng)期燜爐或爐涼處理事故的經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，二是借鑒了鞍鋼煉鐵總工程師夏中慶和首鋼前總工程師劉云彩對(duì)長(zhǎng)期燜爐和爐涼事故處理焦炭加入量的理論計(jì)算值—即焦容比（壓縮后焦炭體積/爐缸有效容積）≥1.25。

② 休風(fēng)中對(duì)于爐渣R2的設(shè)計(jì)原則，在特殊爐況期間，鐵水的硅含量會(huì)升到很高。由于鐵水中的硅是來自渣中SiO2，結(jié)果是爐渣堿度增高。這將導(dǎo)致渣的液相線溫度升高，在堿度過高的情況下，高爐內(nèi)的終渣不再保持液體狀態(tài)，無法通過出鐵順利排出爐外。渣將在爐內(nèi)積聚，會(huì)形成固體渣環(huán)，特別是在爐腹部位，正常爐料下降和出鐵將被破壞。因此，一旦預(yù)測(cè)到會(huì)出現(xiàn)鐵水高硅的特殊狀態(tài)，需要調(diào)整爐渣組成來予以應(yīng)對(duì)。渣堿度必須降低，高爐在較低堿度下運(yùn)行，隨液相線溫度的下降爐渣的黏度也隨之降低，對(duì)處理爐缸凍結(jié)或長(zhǎng)期燜爐開爐較為有利。

四元系爐渣等黏度圖

從上圖可以不難看出渣鐵溫度較低（1400℃）狀態(tài)下，爐渣R2數(shù)據(jù)范圍在0.8—1.0期間爐渣黏度最小，對(duì)爐渣流動(dòng)性最為有利。

（3）燜爐休風(fēng)的工作安排

1）、燜爐休風(fēng)操作注意事項(xiàng)

① 根據(jù)設(shè)備運(yùn)行狀況從下休風(fēng)料開始，（為避免重蹈包鋼6#2500m³2017年5月17日風(fēng)機(jī)故障，當(dāng)休風(fēng)料下到三分之一時(shí)，因風(fēng)機(jī)振動(dòng)突然斷風(fēng)造成風(fēng)口灌渣，高爐無計(jì)劃休風(fēng)104小時(shí)），要求爐前兩個(gè)鐵口重疊出鐵，以確保爐缸內(nèi)渣鐵液位處于最低水平，在遇到突然斷風(fēng)是不會(huì)導(dǎo)致風(fēng)口灌渣。

② 休風(fēng)前最后一爐鐵，保證鐵水物理熱在1500℃以上，生鐵含硅大于0.7%，休風(fēng)前爐頂溫度不低于250℃。

③ 休風(fēng)過程中，開始減風(fēng)后，要逐漸控制或關(guān)閉漏水風(fēng)口的水量。休風(fēng)完畢后，要及時(shí)關(guān)閉漏水風(fēng)口水量并及時(shí)更換風(fēng)口，防止向爐內(nèi)大量漏水。

④ 注意煤氣處理，杜絕安全事故發(fā)生。

2、長(zhǎng)期燜爐開爐操作設(shè)計(jì)

① 對(duì)于開爐操作方案的設(shè)計(jì)，根據(jù)不同的爐型、不同高爐的實(shí)際現(xiàn)狀，開爐方案有較大的區(qū)別，新高爐開爐、短期休風(fēng)開爐、長(zhǎng)期燜爐開爐、爐缸凍結(jié)恢復(fù)開爐，其操作方式和注意事項(xiàng)有著很大的區(qū)別。針對(duì)此次長(zhǎng)期燜爐而言開爐方案的設(shè)計(jì)分為15天以內(nèi)和15天以上兩種同的方式進(jìn)行。

② 參考行業(yè)內(nèi)同級(jí)高爐和大型高爐的開爐經(jīng)驗(yàn)，由于大型高爐爐缸橫截面積較大，從一側(cè)鐵口進(jìn)行恢復(fù)爐況，直至所有風(fēng)口全開所需時(shí)間太長(zhǎng)，人力、物力、資源成本耗費(fèi)巨大。為避免這種情況此次開爐采取了2#、3#兩個(gè)鐵口對(duì)稱出鐵、先易后難的方式恢復(fù)爐況，這種方式比單側(cè)鐵口恢復(fù)，不僅節(jié)約了人力、物力、資源成本，也加快了爐況恢復(fù)進(jìn)程，縮短了恢復(fù)時(shí)間。

③ 為確保送風(fēng)風(fēng)口和鐵口之間的通道暢通，同時(shí)也為降低爐前工作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度和環(huán)保煙塵，對(duì)長(zhǎng)期燜爐的高爐應(yīng)采取“局部熔煉”的辦法，打開風(fēng)口與鐵口之間的渣鐵排放通道。此次開爐采取了與以往人工燒鐵口不同的方式——提前24小時(shí)進(jìn)行鐵口預(yù)埋氧槍，燒開鐵口與風(fēng)口之間的渣鐵排放通道。在燒鐵口過程中隨鐵口預(yù)埋氧槍的逐漸燒損，其火焰距離爐前越來越近，為避免鐵口孔道耐材受到傷害，采取了定期更換氧槍的方式進(jìn)行爐缸“局部熔煉”作業(yè)。

④ 在開爐過程中轉(zhuǎn)變復(fù)風(fēng)用氧理念及富氧的使用。復(fù)風(fēng)前期因風(fēng)溫及爐缸物理溫度較低，少量富氧鼓風(fēng)促進(jìn)焦炭燃燒，提高風(fēng)口理論燃燒溫度，利于爐缸熱量傳遞，促進(jìn)風(fēng)口區(qū)域爐料和渣鐵的加熱，在風(fēng)溫不足的情況下彌補(bǔ)爐缸的物理熱量。

⑤ 復(fù)風(fēng)過程操作參數(shù)控制原則，控制好加風(fēng)速度和定風(fēng)壓向定風(fēng)量的轉(zhuǎn)變加風(fēng)過程中以實(shí)際的風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能為控制依據(jù)，略微小于休風(fēng)前實(shí)際的風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能，按照風(fēng)壓和頂壓相對(duì)應(yīng)的原則，最終達(dá)到復(fù)風(fēng)期間合理控制壓量關(guān)系的目的，并保證合適的出鐵速度。加風(fēng)節(jié)奏控制前期快，在復(fù)風(fēng)初期加風(fēng)速度一定要快，此階段是快速?gòu)?fù)風(fēng)的關(guān)鍵所在，快速打開中心，吹透中心，利于快速加風(fēng)，同時(shí)防止小風(fēng)量吹不透中心氣流跑向邊緣，易引起渣皮脫落惡化爐內(nèi)工作環(huán)境、消耗爐內(nèi)熱量、降低爐溫，進(jìn)而加風(fēng)困難，操作陷入被動(dòng)狀態(tài)。

3、開爐期間爐前人員、裝備配置

① 根據(jù)行業(yè)內(nèi)同級(jí)高爐及大型高爐的開爐原則，無論是新爐開爐，還是長(zhǎng)期燜爐開爐、處理爐缸凍結(jié)，對(duì)爐前的人員和裝備配置都會(huì)做出調(diào)整，為保證開爐工作的順利進(jìn)行，爐前所有人員調(diào)整為“兩班四組”即白班和夜班，2#、3#鐵口各兩組，確保爐前每個(gè)鐵口都有充足的人員力量作為保障。

② 開爐期間為應(yīng)對(duì)主溝兩側(cè)噴濺積聚及渣溝無法流動(dòng)的大量涼渣，也為降低爐前人員的勞動(dòng)強(qiáng)度，南北兩場(chǎng)鐵口均需配置大型機(jī)械設(shè)備予以應(yīng)對(duì)。

2  休風(fēng)后的工作安排

1、由于休風(fēng)時(shí)間較長(zhǎng)，所有風(fēng)口進(jìn)行堵泥密封，確保風(fēng)口不漏風(fēng)。所有的風(fēng)口卸掉吹管后，將風(fēng)口小套內(nèi)堵滿泥并涂抹黃油，要求黃油為3#以上極壓鋰基脂，防止低標(biāo)號(hào)黃油受高溫后熔化滴落無法起到風(fēng)口密封的作用，并要求三班正副工長(zhǎng)每2小時(shí)巡查一次風(fēng)口情況，對(duì)于密封異常的風(fēng)口及時(shí)進(jìn)行涂抹黃油處理。卸下吹管的補(bǔ)償器短節(jié)下端加裝盲板，防止熱風(fēng)爐反吹時(shí)泄漏熱風(fēng)發(fā)生安全事故。

2、按照高爐休風(fēng)時(shí)間，高爐車間和廠調(diào)度提前聯(lián)系公司調(diào)度等單位，在高爐休風(fēng)后，及時(shí)、安全停煤氣。

3、休風(fēng)后，爐頂進(jìn)行點(diǎn)火，著火穩(wěn)定后，通知堵風(fēng)口，堵完全部風(fēng)口后，安排通知停風(fēng)機(jī)。

4、爐頂齒輪箱、爐頂打水等設(shè)備要及時(shí)停水并關(guān)閉手動(dòng)閥門。確保休風(fēng)期間不向爐內(nèi)漏水。

5、為減輕冷卻強(qiáng)度，減少爐熱量損失，休風(fēng)后4小時(shí)開始降水壓，通知只開一臺(tái)主泵，高壓水水量從正常1600m³/h降至720m³/h，軟水水量從6200m³/h降至3600m³/h。

6、組織人員制定長(zhǎng)期燜爐后的高爐復(fù)風(fēng)方案和應(yīng)急處置方案。

7、組織值班室正、副工長(zhǎng)學(xué)習(xí)長(zhǎng)期燜爐后高爐開爐操作注意事項(xiàng)及應(yīng)急操作預(yù)案。

3  開爐送風(fēng)后的恢復(fù)與總結(jié)

送風(fēng)后的恢復(fù)是很關(guān)鍵的，包括風(fēng)量恢復(fù)、各項(xiàng)操作參數(shù)的控制范圍、爐前出鐵、富氧操作、風(fēng)溫保障、噴煤等。如何快速恢復(fù)爐況就需要精心操作多方工作密切配合。

（1）鐵口預(yù)埋氧槍

隨計(jì)劃?rùn)z修的進(jìn)度和送風(fēng)時(shí)間的確定，高爐提前24小時(shí)對(duì)計(jì)劃出鐵的鐵口進(jìn)行預(yù)埋氧槍工作。10月24日22:30開始鉆2#鐵口，23:40完成氧槍預(yù)埋工作，3#鐵口于25日01:40完成氧槍預(yù)埋工作。氧槍預(yù)埋完成以后打開氧氣和壓縮空氣閥門開始對(duì)爐缸進(jìn)行“局部熔煉”，燒通鐵口于風(fēng)口的通道，至送風(fēng)前鐵口氧槍完成三次更換。26日19:40經(jīng)過近20個(gè)小時(shí)的“局部熔煉”，2#、3#鐵口上方11#、27#風(fēng)口自動(dòng)燒開，相鄰風(fēng)口捅開后見紅火焦炭，至此鐵口于風(fēng)口間的渣鐵排放通道已經(jīng)暢通，鐵口預(yù)埋氧槍工作效果顯著。

圖為鐵口預(yù)埋氧槍及參數(shù)控制

（2）送風(fēng)恢復(fù)生產(chǎn)

受熱風(fēng)爐上部人孔封堵工作的影響，10月26日0:51高爐送風(fēng)比原計(jì)劃推遲7個(gè)小時(shí)。送風(fēng)之前熱風(fēng)爐拱頂溫度無法確保高爐風(fēng)溫的使用，為此送風(fēng)初期采用8個(gè)風(fēng)口送風(fēng)。 在復(fù)風(fēng)初期加風(fēng)速度較快，由于熱風(fēng)爐拱頂溫度較低，送風(fēng)初期風(fēng)溫不到200℃，為提高風(fēng)口理論燃燒溫度及爐缸熱量?jī)?chǔ)備，1:34富氧1900m³/h，富氧率2.7%。送風(fēng)后前四小時(shí)平均風(fēng)溫471℃，前八小時(shí)平均風(fēng)溫633℃，受此影響風(fēng)口平均風(fēng)量始終偏低，爐缸熱量嚴(yán)重不足。為使焦炭快速燃燒產(chǎn)生大量熱量保證高爐爐缸內(nèi)有足夠的溫度，使?fàn)t料熔化、直接間接還原等一系列物理化學(xué)反應(yīng)順利進(jìn)行，7:45-8:02陸續(xù)打開29#、24#、14#、9#四個(gè)風(fēng)口，此時(shí)風(fēng)量1560m³/min,風(fēng)溫815℃、標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速190m/s，根據(jù)冶煉周期休風(fēng)料集中凈焦即將到達(dá)，為防止?fàn)t溫出現(xiàn)波動(dòng)，此時(shí)風(fēng)溫并未全部使用，10:16、10:22、11:10、11:21陸續(xù)打開8#、15#、23#、3#四個(gè)風(fēng)口，其目的是提高生產(chǎn)速率以緩解、抵消集中過焦炭造成的波動(dòng)。隨著風(fēng)口捅開數(shù)量的增加，風(fēng)量并未增加，最終導(dǎo)致風(fēng)量過小，實(shí)際風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能偏低，無法吹透中心，氣流跑向邊緣，從而引起渣皮脫落、爐內(nèi)小幅度崩料頻繁，惡化了爐內(nèi)工作環(huán)境。隨爐溫的下滑、風(fēng)溫使用低加至前期低風(fēng)溫時(shí)間過長(zhǎng)，爐內(nèi)熱量積聚不足，爐缸整體熱量收入和熱量支出不成正比，導(dǎo)致爐溫低，2#鐵口上方風(fēng)口出現(xiàn)掛渣現(xiàn)象。此時(shí)整個(gè)爐頂料面成“海船”狀，兩側(cè)腰堵部位較高，鐵口上方較低，從探尺深度和爐頂成像看，料面高度相差0.5米以上，對(duì)于爐頂布料來講這種料面已經(jīng)失去了通過布料矩陣調(diào)整煤氣分布及改善煤氣利用的能力。

圖為送風(fēng)初期氣流分布形狀及料面狀態(tài)

為避免爐況因低爐溫進(jìn)一步惡化，操作方面及時(shí)調(diào)整了工作思路，一是采取全風(fēng)溫送風(fēng)。二是為養(yǎng)護(hù)料尺改善煤氣利用率，采用集中加焦和循環(huán)加焦的方式補(bǔ)充焦炭，增加爐內(nèi)熱量收入。三是拚棄之前以最低料線標(biāo)準(zhǔn)的下料方式，改為三尺平均料線下料的操作方式，用以改善“海船”狀料面，提高煤氣利用率，增加爐料間接還原數(shù)量，改善爐內(nèi)物理化學(xué)反應(yīng)環(huán)境。四是為減少因出鐵頻繁造成的熱量支出損失，從初期間隔1小時(shí)出鐵的操作方式，改為按理論鐵量出鐵的方式，為爐缸積聚熱量。

經(jīng)過近六個(gè)小時(shí)的調(diào)整、養(yǎng)護(hù)，風(fēng)溫從850℃升至1100℃，三尺料線逐步趨于均勻一致，料面氣流也從初期的“茄子狀”逐步轉(zhuǎn)變?yōu)?ldquo;煎餅狀”，風(fēng)口亮度明顯好轉(zhuǎn)，邊緣和中心兩道氣流的分布趨于均勻，隨爐內(nèi)熱量的逐步積聚、煤氣和爐料之間三傳作用的改變，爐溫逐漸向正常狀態(tài)轉(zhuǎn)變。在爐溫轉(zhuǎn)向后，為防止后續(xù)因循環(huán)焦和焦炭負(fù)荷過輕導(dǎo)致爐溫急劇上升，爐內(nèi)停止配加循環(huán)焦，并逐步增加焦炭負(fù)荷。

經(jīng)過36個(gè)小時(shí)的恢復(fù)，爐內(nèi)各項(xiàng)操作參數(shù)趨勢(shì)已逐步穩(wěn)定，風(fēng)量達(dá)到休風(fēng)前75%，風(fēng)口數(shù)量開至26個(gè)，至27日20:30風(fēng)量已到休風(fēng)前95%的水平，風(fēng)口開至28個(gè)。因受到長(zhǎng)期休風(fēng)的影響，一是爐缸容積變小，在邊緣和中心區(qū)域存在一定程度的堆積，爐缸工作狀態(tài)需要逐步養(yǎng)護(hù)，從高爐接受風(fēng)量的能力和壓差的范圍，足以看出爐缸的工作狀態(tài)的確欠佳。二是受前期低溫的影響爐墻圓周方向也存在不同程度的黏附物，為是高爐穩(wěn)定順行，必須對(duì)高爐進(jìn)行低冶強(qiáng)恢復(fù)，以便重塑合理的操作爐型，對(duì)于這一點(diǎn)從爐身兩層靜壓頻繁的異常波動(dòng)，可以看出操作爐型的不規(guī)則。為使高爐迅速恢復(fù)至正常的高負(fù)荷冶煉狀態(tài)，對(duì)布料矩陣做了進(jìn)一步調(diào)整，其目的是疏松邊緣，使邊緣氣流圓周分布均勻利于爐況順行，其次是利用邊緣氣流對(duì)爐墻的沖刷，使操作爐型更加趨于合理，待靜壓趨勢(shì)、四點(diǎn)頂溫回歸正常水平后，為提高煤氣利用率、降低燃料比，布料布陣要逐步恢復(fù)至正常水平。

（3）出鐵工作

無論是新爐開爐、長(zhǎng)期燜爐開爐還是處理爐涼事故或爐缸凍結(jié)，對(duì)于爐前工作而言不僅是一種“鐵、火、汗”的考驗(yàn)，也是對(duì)團(tuán)隊(duì)組織能力和團(tuán)結(jié)協(xié)作、默契配合的考驗(yàn)，更是對(duì)爐前團(tuán)隊(duì)成員能否進(jìn)行“攻堅(jiān)戰(zhàn)”的考驗(yàn)及領(lǐng)導(dǎo)組織堅(jiān)強(qiáng)毅力的考驗(yàn)。經(jīng)過新爐開爐及此次長(zhǎng)期燜爐開爐的行動(dòng)，不僅證實(shí)了爐前團(tuán)隊(duì)團(tuán)結(jié)協(xié)作、配合默契，能夠經(jīng)受“鐵、火、汗”的考驗(yàn)，也證實(shí)了爐前團(tuán)隊(duì)工作紀(jì)律的嚴(yán)明，對(duì)各項(xiàng)工作組織的服從及執(zhí)行能力。

在開爐過程中，爐前各項(xiàng)工作按照預(yù)定方案執(zhí)行非常到位，為此次爐況順利恢復(fù)做出了較大的貢獻(xiàn)，此次爐前工作的順利進(jìn)行離不開爐前負(fù)責(zé)人的有效組織和爐前技師的技術(shù)指導(dǎo)。

4  總 結(jié)：

（1）此次開爐驗(yàn)證了采用鐵口預(yù)埋氧槍“局部熔煉”方式的優(yōu)點(diǎn)，在很大程度降低爐前班組人員勞動(dòng)強(qiáng)度，為高爐順利恢復(fù)創(chuàng)造了條件；

（2）采用兩個(gè)對(duì)稱鐵口同時(shí)進(jìn)行復(fù)風(fēng)作業(yè)，和之前采用單鐵口進(jìn)行復(fù)風(fēng)作業(yè)相比，加快了爐況恢復(fù)進(jìn)程，縮短了恢復(fù)時(shí)間，不僅節(jié)約了人力、物力也大大降低開爐成本。

（3）風(fēng)溫是快速提高渣鐵熱量的重要熱源，為避免此次開爐過程中低爐溫的現(xiàn)象，在開爐之前必須確保熱風(fēng)爐的拱頂溫度及開爐后的風(fēng)溫水平，嚴(yán)禁送風(fēng)后風(fēng)溫低于850℃。

（4）爐況恢復(fù)過程中，為確保中心氣流的暢通、穩(wěn)定，風(fēng)量、風(fēng)壓、頂壓、壓差、實(shí)際風(fēng)速、鼓風(fēng)動(dòng)能的參數(shù)控制與風(fēng)口數(shù)量要保持一致，防止實(shí)際風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能偏低，無法吹透中心。同時(shí)保持料尺深度的均勻，防止因料面深度偏差較大，布料矩陣失去穩(wěn)定和調(diào)整煤氣分布的能力，導(dǎo)致氣流跑向邊緣造成煤氣做功效率下降，惡化爐內(nèi)工作環(huán)境。

參考文獻(xiàn)

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