賀淑珍

（山西太鋼不銹鋼股份有限公司 山西 太原 030003）

摘 要：針對(duì)太鋼以細(xì)精礦燒結(jié)的特殊原料條件，帶來燒結(jié)產(chǎn)、質(zhì)量指標(biāo)差，固體燃料消耗高的問題。開展了高效利用細(xì)精礦粉，減少碳排放的相關(guān)技術(shù)研究和應(yīng)用。如復(fù)合造塊技術(shù)的應(yīng)用研究；優(yōu)化原料結(jié)構(gòu)，加大磁精礦比例；高比例精礦粉厚料層燒結(jié)技術(shù)的開發(fā)與應(yīng)用研究等，取得了很好的應(yīng)用效果和經(jīng)濟(jì)效益。

關(guān)鍵詞：精礦燒結(jié)；強(qiáng)力混合；厚料層；燒返；固體燃耗

太鋼燒結(jié)主要以自產(chǎn)細(xì)精礦粉為主，精礦粉比例占到 85%到 100%，精礦粉比例高，帶來了燒結(jié)料層透氣性差，燒結(jié)返礦率高，固體燃料消耗高；為此，著手進(jìn)行了有利于低碳燒結(jié)的相關(guān)技術(shù)研究和探索，以期獲得較好的產(chǎn)、質(zhì)量和消耗指標(biāo)。

1 復(fù)合造塊技術(shù)的開發(fā)研究

1.1 原料物、化性能研究

1.1.1 原料物、化性能分析

試驗(yàn)所用原料化學(xué)成分見表 1，粒度檢測(cè)結(jié)果見表 2，兩種精礦其它物理性能檢測(cè)見表3。

由表 1 可見，精礦 A 為典型的高品位磁鐵精礦粉，CaO、MgO、Al₂O₃等脈石礦物含量較少；精礦 B 為磁鐵礦與赤鐵礦構(gòu)成的混合型鐵精礦，其 FeO 含量較低；綜合粉是回收利用的含鐵原料，其鐵品位相對(duì)較低一些。

表 2 可見，精礦 A 和精礦 B， 粒度均較細(xì)，尤其是精礦 B，小于 0.074mm 顆粒的含量為 98.54%，平均粒度為 0.047mm。這樣細(xì)度的精礦粉用于燒結(jié)，若混勻、制粒得不到強(qiáng)化，將對(duì)燒結(jié)影響較大。

由表 3 可見，兩種精礦的比表面積分別為 1947cm2 /g、2210cm 2 /g，靜態(tài)成球性指數(shù)分別為 0.63、1.11，表明兩種精礦均適宜造球，且精礦 A 具有良好成球性，精礦 B 具有非常好的成球性。

1.1.2 兩種精礦的顆粒形貌分析

兩種精礦的顆粒形貌檢測(cè)見圖 1 和圖 2。

由圖 1、圖 2 可見，兩種精礦的粗顆粒表面都吸附了較多的細(xì)顆粒，A 精礦表面吸附的細(xì)顆粒相對(duì)更多，且 A 精礦粒度分布相對(duì)較寬一些，B 精礦的粒度細(xì)小且粒度范圍較窄。由此可見，B 精礦用于燒結(jié)，對(duì)混合料制粒效果及料層透氣性的影響會(huì)更大一些。

1.2 復(fù)合造塊技術(shù)研究

1.2.1 球團(tuán)料種類的選擇

分別用精礦 A 和精礦 B 作球團(tuán)料進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表 4。

由表 4 可見，精礦 B 作球團(tuán)時(shí)，復(fù)合造塊的轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度和成品率較 A 精礦作球團(tuán)時(shí)高出約3 個(gè)百分點(diǎn)，利用系數(shù)也相對(duì)高一些，因此，選擇精礦 B 赤鐵礦粉作球團(tuán)料較為適宜。A 精礦為磁鐵礦粉，在燒結(jié)過程中必須先經(jīng)過氧化才能發(fā)生固結(jié)，置于燒結(jié)料中，氧化環(huán)境相對(duì)要差一些，尤其是球的內(nèi)部，影響其固結(jié)速度和強(qiáng)度，因此，使得球的強(qiáng)度較難保證。

1.2.2 球團(tuán)直徑的選擇配比的選擇

為了保證配入球團(tuán)既能有好的透氣性，又能使球團(tuán)強(qiáng)度較高，對(duì)球團(tuán)的粒度進(jìn)行了選擇試驗(yàn)。球團(tuán)粒度分為 6－8mm、8－10mm、10－12mm 進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表 5.

 表 5 球團(tuán)直徑對(duì)復(fù)合造塊指標(biāo)的影響

從表 5 看出，提高球團(tuán)直徑可明顯改善綜合料的透氣性，隨著球團(tuán)直徑的增大，綜合料 JPU 提高。當(dāng)球團(tuán)直徑為 8-10mm，燒結(jié)速度、燒結(jié)礦成品率、轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度、利用系數(shù)和固體燃耗指標(biāo)均較好；繼續(xù)增大球團(tuán)直徑，燒結(jié)速度和利用系數(shù)進(jìn)一步提高，但燒結(jié)礦成品率和轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度有一定降低，固體燃耗增大。綜合考慮，球團(tuán)直徑選擇 8-10mm 較佳。

1.2.3 球團(tuán)配比的選擇

用 B 精礦粉制作球團(tuán)，球團(tuán)直徑為 8－10mm，球團(tuán)配加比例為 20%、30%、40%、50%時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果見圖 3(a)、(b)、 (c).

由圖 3 可見，隨著球團(tuán)料配比的增加，綜合料透氣性得到改善。特別是球團(tuán)比例提高到30%以上，綜合料透氣性有明顯的改善，垂直燒結(jié)速度加快，燒結(jié)礦的產(chǎn)量指標(biāo)得到提高；圖 4 曲線圖顯示，燒結(jié)礦的轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度和成品率在球團(tuán)配比為 30－40%時(shí)處于較高水平，球團(tuán)比例繼續(xù)增加到 50%時(shí)，由于燒結(jié)速度過快，高溫保持時(shí)間較短，成礦不充分，使得質(zhì)量指標(biāo)下降；從圖 5 看出，隨著球團(tuán)的入，料層透氣性改善，固體燃料消耗下降，球團(tuán)配比增加到 50%時(shí)，由于成品率下降，固體燃料消耗反彈，在球團(tuán)比例為 30%－40%時(shí)，固體燃料消耗較基準(zhǔn)降低了 7.27－7.78kg/t，可以有效減少 CO₂的排放。 

2 高比例磁精礦粉燒結(jié)試驗(yàn)研究

2.1 實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)研究

因磁鐵精礦粉在燒結(jié)過程中氧化放熱，有利于減少配碳，為此進(jìn)行了增加磁鐵精礦比例對(duì)固體燃料消耗影響的試驗(yàn)研究，在優(yōu)化混合料水分、燃料配比條件下，試驗(yàn)結(jié)果見表 6.

分析表 6 數(shù)據(jù)，隨著磁鐵精礦粉配比的增加，41%－56%－60%－65%，焦粉配比減少，4.4%－4.25%－4.25%－4.1%，利用系數(shù)穩(wěn)中有升，這可能與磁鐵精礦粉出礦率高，制粒性能好有關(guān)；轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度和成品率均隨磁精礦配比升高而提升，固體消耗可分別降低 2.16 kg/t、2.44 kg/t、3.81kg/t。

2.2 工業(yè)性試驗(yàn)研究

2020 年 8－10 月份進(jìn)行了增加磁鐵礦比例，減少進(jìn)口礦的工業(yè)性試驗(yàn)研究，在試驗(yàn)期 間，混合料水分從 7.8%調(diào)整至 8.5%，焦粉配比從 4.3%減少到 3.7%，試驗(yàn)結(jié)果見表 7。

工業(yè)性試驗(yàn)結(jié)果表明，磁精礦粉比例由 38.5%增加到 45%－55%－60%，轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度穩(wěn)中有升，燒結(jié)礦的平均粒徑呈增大趨勢(shì)，燒返基本呈下降趨勢(shì)，序號(hào) 3 因機(jī)速較快，使得燒返稍高一點(diǎn)；利用系數(shù)隨著磁鐵精礦粉比例的增加，從 1.207t/m²h 提高到 1.251 t/m²h、1.434t/m²h、1.386 t/m²h，增產(chǎn)效果非常顯著。對(duì)應(yīng)固體燃料消耗由 49.12kg/t 降低至 48.54kg/t、46.78kg/t、45.88kg/t。

因此，增加磁鐵礦粉配比，利用其氧化反應(yīng)自放熱，較外加燃料更有助于燒結(jié)過程成礦 反應(yīng)進(jìn)行，使得產(chǎn)、質(zhì)量指標(biāo)提升，燒結(jié)固體燃料消耗指標(biāo)降低，從而減少碳的排放。

3 厚料層燒結(jié)技術(shù)的開發(fā)研究與應(yīng)用

3.1 實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)研究

3.1.1 燒結(jié)杯試驗(yàn)研究

采用混勻料配比為：37.5%磁精礦粉+12%進(jìn)口粉+44.5%赤鐵精粉+6%回收料；進(jìn)行料層厚度分別為：700mm、800mm、900mm 的對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見圖表 4(a)、(b)、 (c)。

從圖 4(a)可見，料層厚度從 700mm 提高到 800mm－900mm，垂直燒結(jié)速度呈下降趨勢(shì)，由于 800mm 成品率提高，利用系數(shù)由 700mm 的 1.658 t/m²h 提高到 1.66t/m²h，900mm利用系數(shù)降低到 1.592t/m²h；圖 4(b)顯示，轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度、成品率均在 800mm 料高時(shí)最佳，由圖 4(c)看出，固體燃料消耗 800－900mm 較 700mm 降低 1kg/t 以上。

燒結(jié)杯初步試驗(yàn)結(jié)果表明，在料層厚度為 800mm 時(shí)，取得的指標(biāo)最優(yōu)。為此，進(jìn)行了 800mm 料高的配碳優(yōu)化試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見圖 5.

由圖 5（a）可見，800mm 料高，隨著燃料配比的降低，從 4.3%－3.8%，以 0.1%遞減，利用系數(shù)呈凸型變化，燃料配比在 4.1－3.9%時(shí)，利用系數(shù)較高；燃料配比對(duì)質(zhì)量指標(biāo)的影響如圖 5（b），配比在 3.9%－4.1%時(shí)，成品率和轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度均為較高值，處于較好水平。由圖 （c）可見，隨著配比減少，固體燃料消耗大致呈下降趨勢(shì)，燃料配比為 4%以下時(shí)，固體燃料消耗較低，在 43.5kg/t 以下，較 700mm 時(shí)降低了約 4kg/t。

綜合考慮產(chǎn)、質(zhì)量指標(biāo)及固體燃料消耗指標(biāo)，燃料配比選擇 3.9%－4%為佳。

3.1.2 燒結(jié)礦冶金性能檢測(cè)

對(duì)燒結(jié)礦化學(xué)成分及冶金性能檢測(cè)結(jié)果見表 8.

 表 8 燒結(jié)礦化學(xué)成分及冶金性能檢測(cè)結(jié)果表

表 6 結(jié)果表明，提高高比例精礦粉燒結(jié)料層厚度，降低燃料配比 0.3%，燒結(jié)礦的 FeO 含量較方案 1 料層高度為 700mm 時(shí)降低了 1.1%，還原度提高了 2.69%，低溫還原粉化指標(biāo)為 73.83%，處于較好水平。

3.2 工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐

在實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，3 月份對(duì) 450m2燒結(jié)機(jī)，4 月份對(duì) 660m2燒結(jié)機(jī)進(jìn)行了提高臺(tái)車欄板改造，臺(tái)車欄板由 700mm 提高到 830mm。改造前、后運(yùn)行情況對(duì)比見表 9。

 表 9   厚料層燒結(jié)實(shí)踐情況表

由表 7 可見，兩臺(tái)大型燒結(jié)機(jī)提高料層厚度 100mm 以上，機(jī)速降低 0.2m/min，450m²燒結(jié)機(jī)在利用系數(shù)提高 1.59%的情況下，轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度穩(wěn)中有升，燒返減少 3.35 個(gè)百分點(diǎn)，高返減少 1.6 個(gè)百分點(diǎn)，質(zhì)量指標(biāo)整體得到了提升，固體燃料消耗由 50.1kg/t 降低到47.5kg/t，降低了 2.6kg/t；660m2燒結(jié)機(jī)在利用系數(shù)提高 6.9%的情況下，轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度提高 1.19%，燒返、高返分別減少 1.53 和 1.95 個(gè)百分點(diǎn)，固體燃料消耗由 49.67kg/t 降低到 47.02kg/t，降低了 2.65kg/t。實(shí)施厚料層后，全廠固體燃料消耗降低 2.6kg/t 以上，可減少碳排放 9.57 萬(wàn) t/年。

4 結(jié)論

（1）針對(duì)以細(xì)精礦粉為燒結(jié)原料的廠家，進(jìn)行復(fù)合造塊技術(shù)的開發(fā)與應(yīng)用研究，以赤鐵精礦粉為造球料，球團(tuán)配加比例為 30%－40%時(shí)，可以取得較好的產(chǎn)、質(zhì)量指標(biāo)，并顯著降低固體燃料消耗，減少碳的排放。

（2）大比例配用磁鐵精礦粉，燒結(jié)過程利用磁鐵礦氧化放熱，在產(chǎn)、質(zhì)量指標(biāo)得到保障的同時(shí)，亦有助于固體燃料消耗的降低。

（3）高精粉率燒結(jié)料層厚度從 700mm 提高至 800mm，從實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)到工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐 表明：在利用系數(shù)提高的條件下，質(zhì)量指標(biāo)整體得到提升，固體燃料消耗降低 2.6kg/t 以上，取得了很好的應(yīng)用效果。

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