毛愛香 歐陽希 黃承芳
（韶鋼制造管理部）
摘要：通過對韶鋼用單種鐵礦粉（如加拿大精粉1和加拿大精粉2、巴西主流礦1和巴西非主流礦2）綜合性價比測算，找出性價比合適的鐵礦資源為加拿大精粉1和巴西主流礦1，并成功應(yīng)用于實際燒結(jié)生產(chǎn)中，達到降低鐵前生產(chǎn)成本，促使高爐生產(chǎn)的穩(wěn)定、順行的目的。
關(guān)鍵詞：鐵礦粉；性價比；燒結(jié)
1 前言
目前，針對競爭激烈的鋼鐵市場，為創(chuàng)造更大的效益，需要不斷地降低鐵前配礦成本，因此，通過與營銷中心原料采購部合作，尋找性價比合適的潛在鐵礦資源并提供樣品給技術(shù)研究中心，對潛在鐵礦資源（如加拿大精粉1、巴西非主流礦2等）進行綜合冶煉成本測算，并在充分掌握其基礎(chǔ)特性并進行試驗室配礦研究后，找出性價比合適的鐵礦資源，再由公司進行大量采購使用，以避免其先采購進廠再研究使用對生產(chǎn)及成本所造成的不必要的影響，達到既降低配礦成本、又確保鐵前生產(chǎn)穩(wěn)定、順行的目的。
2 單種鐵礦粉的綜合性價比測算
為了能夠準確評價鐵礦粉在燒結(jié)和高爐冶煉的綜合成本，對比其綜合性價比，解決現(xiàn)有技術(shù)中不能準確評價鐵礦粉在燒結(jié)和高爐冶煉過程中的各有關(guān)影響鐵水成本的問題。為公司采購決策提供科學依據(jù)，特提出了“鐵礦粉冶煉成本測算方法”（已申報了國家發(fā)明專利，申請?zhí)枮?01911042635.7）。該方法較傳統(tǒng)方法更能反映鐵礦粉的性價比和實際生產(chǎn)中使用的價值。
單種鐵礦粉的綜合冶煉成本是根據(jù)冶煉出每噸鐵水需要的鐵礦粉成本、燃料成本、熔劑成本、脫硫成本、脫鋅成本以及產(chǎn)生渣量在高爐中冶煉出每噸鐵水需要消耗的燃料成本，確定用所述鐵礦粉冶煉出每噸鐵水需要的總成本。本測算方法兼顧了燒結(jié)和高爐冶煉過程中的多種影響因素，能夠準確評價鐵礦粉在燒結(jié)和高爐冶煉的綜合成本。
首先，通過單燒制備燒結(jié)礦，以質(zhì)量百分比計算，鐵礦粉、熔劑和焦粉配比總和為100%；所述熔劑包括生石灰、石灰石、中鎂白云石，生石灰固定配比為4%，用石灰石和中鎂白云石調(diào)燒結(jié)礦的鎂鋁比＝1；燒結(jié)礦單燒堿度固定為2.0；通過調(diào)水碳平衡，找出焦粉的適宜配比，以此為基礎(chǔ)，計算用該鐵礦粉冶煉出1噸鐵水的總成本為Z，公式為：Z=Z1+Z2+Z3+Z4，其中Z1=燒結(jié)時所需鐵礦粉、燃料和熔劑總成本；Z2=產(chǎn)生渣量在高爐中冶煉所需消耗的燃料成本；Z3=燒結(jié)中的脫硫成本；Z4=高爐冶煉中的脫Zn成本。
Z1＝鐵礦粉成本+燒結(jié)時需要的石灰石成本+燒結(jié)時需要的中鎂白云石成本+燒結(jié)時需要的生石灰成本+燒結(jié)時需要的的燃料成本
Z2=(冶煉出1噸鐵水所帶來的SiO2重量*2.25+冶煉出1噸鐵水所帶來的Al2O3重量*1.6)/95% *0.506 (設(shè)高爐爐渣堿度為1.25，爐渣的鎂鋁比為0.6，爐渣中的鈣鎂鋁硅的氧化物占總渣量的95%。)
則1公斤渣在高爐中冶煉所需的燃料成本＝（375/（375+137）*1.38+137/（375+137）*0.95）*40/100＝0.506元/公斤渣（100公斤渣在高爐中冶煉所需消耗的燃料為40公斤）
Z3=冶煉出每噸鐵水需要的鐵礦粉重量×（S%-混勻礦粉標準中的S含量的臨界值）×鐵礦粉單燒時進入廢氣中的S的百分含量×脫硫劑的單價/（脫硫劑中MgO的含量×脫硫劑中MgO的利用率），該公式中混勻礦粉標準中的S含量的臨界值為0.08%，所述鐵礦粉單燒時進入廢氣中的S的百分含量為80%，脫硫劑中MgO的百分含量為92%-95%，脫硫劑中MgO的利用率為40%～42%；
Z4=冶煉出每噸鐵水需要的鐵礦粉重量×（Zn%-混勻礦粉標準中Zn含量的臨界值）/0.1%×高爐中脫除0.1%的Zn需要的焦比公斤數(shù)/1000×焦粉單價，該公式中的混勻礦粉標準中Zn含量的臨界值為0.03%。
用該方法測得同時期可替代礦種的綜合冶煉成本，對比其性價比后，作為公司是否采購的技術(shù)依據(jù)。具體如下：
表1 同時期可替代礦種的綜合冶煉成本對比表
|
礦種 |
單價 |
TFe |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
S |
Zn |
|
加拿大精粉2 |
674 |
64.98 |
4.78 |
0.22 |
0.55 |
0.59 |
0.006 |
0.002 |
|
加拿大精粉1 |
674 |
66.50 |
4.28 |
0.27 |
0.13 |
0.12 |
0.004 |
0.001 |
|
巴西主流礦1 |
697 |
62.50 |
5.00 |
1.50 |
0.15 |
0.20 |
0.004 |
0.001 |
|
巴西非主流礦2 |
655 |
61.48 |
7.03 |
2.03 |
0.15 |
0.20 |
0.004 |
0.001 |
|
礦種 |
渣量所增加的燃料成本 |
燒結(jié)燃料成本 |
燒結(jié)熔劑總成本 |
鐵礦粉成本 |
燒結(jié)燃料和熔劑成本、鐵礦石成本、高爐燃料成本的總成本 |
脫硫成本 |
脫鋅成本 |
備注 |
|
加拿大精粉2 |
104.39 |
126.93 |
37.82 |
1004.30 |
1273.44 |
-4.25 |
-6.46 |
2018年7月 |
|
加拿大精粉1 |
93.08 |
125.58 |
38.58 |
981.31 |
1238.54 |
-4.37 |
-6.61 |
|
|
巴西主流礦1 |
128.01 |
136.17 |
43.73 |
1079.74 |
1387.65 |
-4.51 |
-6.82 |
2019年5月 |
|
巴西非主流礦2 |
177.43 |
148.85 |
55.40 |
1031.51 |
1413.20 |
-4.58 |
-6.93 |
由上表可知：
①2018年7月，測算加拿大精粉1的綜合冶煉成本明顯低于加拿大精粉2，具有明顯的性價比優(yōu)勢；
②2019年5月，測算巴西主流礦1的綜合冶煉成本明顯低于巴西非主流礦2，具有明顯的性價比優(yōu)勢，否則了采購價格較低的巴西非主流礦2的方案。
3 配礦方案策劃及燒結(jié)杯試驗研究
通過對單種礦粉的綜合冶煉成本進行測算，找出性價比較優(yōu)的礦種為巴西主流礦1和加拿大精粉1，為掌握其在韶鋼當前配礦條件下的適宜配比，以及與公司可能采購的幾種不同礦粉配用后，對燒結(jié)礦產(chǎn)、質(zhì)量指標的影響，并結(jié)合韶鋼的實際生產(chǎn)要求，我們在燒結(jié)杯試驗室進行了大量的試驗研究工作，具體如下：
3.1 設(shè)計不同配礦結(jié)構(gòu)
表2 配礦結(jié)構(gòu) %
|
|
地方 精粉 |
B粉 |
A粉 |
加拿大精粉1 |
巴西主流礦1 |
C粉 |
D粉 |
E粉 |
返礦 |
合計 |
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
5 |
13 |
25 |
10 |
26 |
4 |
3 |
2 |
12 |
100 |
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
5 |
15 |
25 |
8 |
26 |
4 |
3 |
2 |
12 |
100 |
3.2不同配礦結(jié)構(gòu)的燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量指標
表3 燒結(jié)礦化學成分 %
|
|
TFe |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
R（倍） |
MgO/Al2O3（倍） |
Al2O3/SiO2（倍） |
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
56.96 |
5.01 |
1.67 |
9.76 |
1.68 |
1.95 |
1.01 |
0.33 |
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
56.81 |
5.07 |
1.69 |
9.88 |
1.70 |
1.95 |
1.0 |
0.33 |
由上表可知，降低加拿大精粉1配比至8%，相應(yīng)地提高楊迪粉配比至15%后，與原配礦方案相比較：燒結(jié)礦品位有所降低，而SiO2和Al2O3含量都有所提高，堿度提高至2.0后，燒結(jié)礦品位共降低了0.36%。
表4 燒結(jié)試驗技術(shù)指標 %
|
|
燃料 配比 |
固定碳配入量 |
堿度 |
實測 水分 |
燒結(jié) 時間 |
成品率 |
折算成生產(chǎn)成品率 |
|
% |
㎏ |
倍 |
% |
min |
% |
% |
|
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
4.4 |
3.33 |
1.95 |
7.16 |
30.12 |
67.79 |
70.50 |
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
4.6 |
3.48 |
1.95 |
7.24 |
30.97 |
69.06 |
71.83 |
|
2.0 |
7.1 |
27.35 |
68.04 |
70.76 |
|||
|
|
產(chǎn)量 |
折算成生產(chǎn)產(chǎn)量 |
垂直燒結(jié)速度 |
折算成生產(chǎn)垂直燒結(jié)速度 |
轉(zhuǎn)鼓 指數(shù) |
折算成生產(chǎn)轉(zhuǎn)鼓 |
|
|
t/㎡h |
t/㎡h |
mm/min |
mm/min |
% |
% |
||
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
1.623 |
1.47 |
24.90 |
19.17 |
72.47 |
81.16 |
|
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
1.582 |
1.429 |
24.22 |
18.65 |
72.53 |
81.24 |
|
|
1.760 |
1.590 |
27.42 |
21.12 |
71.47 |
80.04 |
||
注：1、折算成生產(chǎn)成品率的系數(shù)為1.04； 2、折算成生產(chǎn)產(chǎn)量的系數(shù)為0.903；
3、折算成生產(chǎn)垂直燒結(jié)速度的系數(shù)為0.77； 4、折算成生產(chǎn)轉(zhuǎn)鼓指數(shù)的系數(shù)為1.12。
表5 燒結(jié)礦粒度組成 %
|
|
燃料配比 |
堿 度 |
水分 |
燒結(jié)礦粒度組成(%) |
平均粒度mm |
|||||
|
+40mm |
40～25mm |
25～16mm |
16～10mm |
10～5mm |
-5mm |
|||||
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
4.4 |
1.95 |
7.16 |
4.4 |
16.44 |
17.91 |
15.64 |
14.45 |
31.15 |
14.89 |
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
4.6 |
1.95 |
7.24 |
3.78 |
18.34 |
20.25 |
15.2 |
12.52 |
29.9 |
15.48 |
|
2.0 |
7.1 |
3.12 |
15.83 |
19.76 |
15.39 |
15.01 |
30.9 |
14.50 |
||
表6 燒結(jié)礦低溫還原粉化指標 %
|
|
燃料 配比 |
堿度 |
RDI |
||
|
RDI+6.3 |
RDI+3.15 |
RDI-0.5 |
|||
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
4.4 |
1.95 |
20.06 |
55.98 |
12.14 |
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
4.6 |
1.95 |
22.07 |
58.73 |
11.03 |
|
2.0 |
24.98 |
60.34 |
10.99 |
||
表7 燒結(jié)礦熔滴性能指標 %
|
|
堿 度 |
燃料 配比 |
軟化開始(℃) |
軟化終了(℃) |
軟化區(qū)間(℃) |
熔融開始(℃) |
熔融終了(℃) |
熔融區(qū)間(℃) |
ΔP(max)(kPa) |
軟熔層厚度(mm) |
|
配加拿大精粉1配礦方案 |
1.95 |
4.4 |
1097 |
1206 |
110 |
1277 |
1474 |
197 |
13 |
24.6 |
|
調(diào)整加拿大精粉1配礦方案 |
2.0 |
4.6 |
1131 |
1241 |
110 |
1305 |
1517 |
212 |
14.5 |
30.8 |
3.3簡要結(jié)論
配加加拿大精粉1的配礦方案的燒結(jié)礦RDI指標較差，通過調(diào)整配礦結(jié)構(gòu)，可知：
①調(diào)整后的加拿大精粉1配礦方案的堿度提高至2.0、燃料比提高至4.6后，其產(chǎn)質(zhì)量指標和燒結(jié)礦粒度組成指標都較好，說明調(diào)整后的加拿大精粉1配礦方案的燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量指標和粒度組成指標都較好。
②調(diào)整后的加拿大精粉1配礦方案的燒結(jié)礦熔滴性能指標較好，符合生產(chǎn)使用要求；而該方案在燒結(jié)礦堿度為1.95時，其RDI指標也只有58.73%，提高堿度至2.0后，RDI指標才達到60%以上。
總之，在韶鋼當前原料條件下，需適當降低加拿大精粉1配比至8%、相應(yīng)地提高疏松褐鐵礦粉配比至15%；同時，在適當提高堿度至2.0、燃料比至4.6%后，燒結(jié)礦RDI指標可提高至60%以上，能滿足高爐生產(chǎn)使用的要求；該配礦方案的燒結(jié)礦其它產(chǎn)質(zhì)量指標都較好，都能滿足高爐生產(chǎn)使用的要求。
4 應(yīng)用效果
2018年底，韶鋼生產(chǎn)根據(jù)試驗室配礦研究成果，開始策劃礦粉采購計劃，主要是用性價比較高的加拿大精粉1替代加拿大精粉2，并維持原來的性價比相對較高的巴西主流礦1的采購策略，2019年1月份開始，該方案開始應(yīng)用于實際燒結(jié)配礦生產(chǎn)中，其中新資源——加拿大精粉1配加比例為7～8%，生產(chǎn)應(yīng)用結(jié)果表明：燒結(jié)礦的產(chǎn)質(zhì)量指標較好，符合生產(chǎn)使用要求；2019年6月，考慮到配加7～8%加拿大精粉1對燒結(jié)礦冶金性能指標的影響較小，同時，地方精粉進廠量大幅減少，因此，將加拿大精粉1的配比提高至10%，生產(chǎn)應(yīng)用結(jié)果表明：燒結(jié)礦的產(chǎn)質(zhì)量指標符合生產(chǎn)使用要求。2019年1月至6月，6號燒結(jié)機每堆混勻礦粉的具體配礦結(jié)構(gòu)，以及各堆所對應(yīng)的燒結(jié)礦的質(zhì)量指標情況具體如下：
4.1 6號燒結(jié)機的每堆混勻礦粉的配礦結(jié)構(gòu)和成分
表8 6號機2019年1月至6月每堆混勻礦粉的配礦結(jié)構(gòu) %
|
堆號 |
地方精粉 |
D粉 |
加拿大精粉1 |
巴西主流礦1 |
A粉 |
C粉 |
B粉 |
燒結(jié)返礦 |
E粉 |
合計 |
|
1901B5 |
7 |
3.5 |
8 |
24 |
24 |
4 |
15 |
12 |
2.5 |
100 |
|
1902A6 |
6 |
3.5 |
7 |
23.5 |
24 |
4 |
15 |
14 |
3 |
100 |
|
1902A5 |
5.5 |
3.5 |
8 |
23.5 |
23.5 |
4 |
15 |
14 |
3 |
100 |
|
1902B6 |
5.5 |
3.5 |
8 |
23.5 |
23.5 |
4 |
15 |
14 |
3 |
100 |
|
1903A5 |
6 |
3.5 |
7 |
24.5 |
25 |
4 |
15 |
12 |
3 |
100 |
|
1905A6 |
6.5 |
3.5 |
2.5 |
30 |
16 |
4 |
15 |
14 |
3.5 |
100 |
|
1905B5 |
6.5 |
3.5 |
7.5 |
23.5 |
23.5 |
4 |
15 |
13 |
3.5 |
100 |
|
1906A6 |
|
|
10 |
24 |
27.5 |
4 |
18 |
14 |
2.5 |
100 |
|
1906A5 |
|
|
10 |
24 |
27.5 |
4 |
18 |
14 |
2.5 |
100 |
表9 6號機2019年1月至6月每堆混勻礦粉的化學成分 %
|
堆號 |
Tfe |
SiO2 |
Al2O3 |
P |
S |
As |
CaO |
MgO |
|
1901B5 |
59.893 |
4.729 |
1.614 |
0.067 |
0.060 |
0.004 |
1.967 |
0.537 |
|
1902A6 |
59.876 |
4.726 |
1.587 |
0.067 |
0.059 |
0.004 |
1.940 |
0.527 |
|
1902A5 |
59.937 |
4.766 |
1.555 |
0.065 |
0.058 |
0.007 |
1.850 |
0.502 |
|
1902B6 |
60.021 |
4.762 |
1.587 |
0.062 |
0.058 |
0.007 |
1.788 |
0.479 |
|
1903A5 |
59.911 |
4.700 |
1.636 |
0.060 |
0.059 |
0.007 |
1.790 |
0.463 |
|
1905A6 |
60.165 |
5.025 |
1.555 |
0.073 |
0.027 |
0.005 |
2.091 |
0.538 |
|
1905B5 |
59.850 |
4.939 |
1.620 |
0.073 |
0.028 |
0.005 |
2.196 |
0.527 |
|
1906A6 |
60.036 |
4.988 |
1.638 |
0.070 |
0.024 |
0.005 |
1.941 |
0.503 |
|
1906A5 |
60.134 |
4.842 |
1.654 |
0.071 |
0.026 |
0.005 |
1.893 |
0.508 |
4.2 6號燒結(jié)機的每堆混勻礦粉所對應(yīng)的燒結(jié)礦化學成分、轉(zhuǎn)鼓強度和粒度組成
表10 6號機2019年1月至6月燒結(jié)礦化學成分、轉(zhuǎn)鼓強度 %
|
堆號 |
燒結(jié)礦成分 |
轉(zhuǎn)鼓 強度 |
鋁硅比 |
|||||
|
TFe |
R |
FeO |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
|||
|
1901B5 |
56.20 |
1.93 |
8.70 |
1.80 |
9.88 |
2.29 |
78.47 |
0.35 |
|
1902A6 |
56.20 |
1.92 |
8.52 |
1.80 |
9.96 |
2.28 |
78.55 |
0.35 |
|
1902A5 |
56.26 |
1.91 |
8.44 |
1.83 |
10.07 |
2.26 |
78.47 |
0.35 |
|
1902B6 |
56.23 |
1.92 |
8.36 |
1.83 |
10.11 |
2.21 |
78.50 |
0.35 |
|
1903A5 |
56.31 |
1.92 |
8.38 |
1.83 |
10.05 |
2.24 |
78.52 |
0.35 |
|
1905A6 |
56.44 |
1.92 |
8.62 |
1.72 |
10.30 |
2.28 |
78.40 |
0.32 |
|
1905B5 |
56.58 |
1.94 |
9.00 |
1.76 |
10.23 |
2.29 |
78.37 |
0.33 |
|
1906A6 |
56.71 |
1.93 |
9.10 |
1.78 |
10.12 |
2.32 |
78.34 |
0.33 |
|
1906A5 |
57.13 |
1.92 |
9.12 |
1.77 |
9.77 |
2.35 |
78.36 |
0.35 |
表11 6號機2019年1月至6月燒結(jié)礦化學成分、轉(zhuǎn)鼓強度 %
|
混勻粉堆號 |
燒結(jié)礦粒度檢驗（%） |
平均粒徑mm |
||||
|
<5mm |
5-10mm |
10-16mm |
25-40mm |
>40mm |
||
|
1901B5 |
4.18 |
22.55 |
27.77 |
17.67 |
6.99 |
18.30 |
|
1902A6 |
4.56 |
21.98 |
25.88 |
17.78 |
6.64 |
18.20 |
|
1902A5 |
4.26 |
22.30 |
27.36 |
17.84 |
6.98 |
18.37 |
|
1902B6 |
4.16 |
21.50 |
29.59 |
16.52 |
6.65 |
18.10 |
|
1903A5 |
3.94 |
20.34 |
29.81 |
16.33 |
6.24 |
18.17 |
|
1905A6 |
3.90 |
20.46 |
27.68 |
18.67 |
5.98 |
18.56 |
|
1905B5 |
3.89 |
21.24 |
28.50 |
17.23 |
5.96 |
18.22 |
|
1906A6 |
3.88 |
21.69 |
27.99 |
17.22 |
5.96 |
18.20 |
|
1906A5 |
4.60 |
21.58 |
28.05 |
17.74 |
6.21 |
18.19 |
4.3 6號燒結(jié)機的每堆混勻礦粉所對應(yīng)的燒結(jié)礦冶金性能
4.3.1燒結(jié)礦冶金性能
表12 6號機2019年1月至6月燒結(jié)礦RDI指標 %
|
混勻粉堆號 |
RDI+6.3 |
RDI+3.15 |
RDI-0.5 |
|
1901B5 |
31.36 |
64.96 |
10.05 |
|
1902A6 |
29.64 |
63.87 |
10.41 |
|
1902A5 |
32.08 |
65.08 |
10.40 |
|
1902B6 |
29.58 |
64.63 |
9.94 |
|
1903A5 |
31.11 |
64.77 |
10.62 |
|
1905A6 |
36.44 |
71.43 |
6.91 |
|
1905B5 |
43.66 |
74.45 |
6.38 |
|
1906A6 |
43.76 |
74.66 |
6.29 |
|
1906A5 |
37.28 |
70.62 |
6.92 |
表13 6號機2019年1月至6月燒結(jié)礦熔滴性能 %
|
混勻粉堆號 |
R |
熔滴性能 |
||||||
|
軟化開始(℃) |
軟化終了(℃) |
熔融開始(℃) |
熔融終了(℃) |
熔融區(qū)間(℃) |
ΔP(max) (kPa) |
軟熔層厚度(mm) |
||
|
1901B5 |
1.95 |
1108.5 |
1225.5 |
1294 |
1491.5 |
197.5 |
14.30 |
23.60 |
|
1902A6 |
1.9 |
1111 |
1231 |
1286 |
1486 |
200 |
12.30 |
24.40 |
|
1902A5 |
1.95 |
1103 |
1219 |
1288 |
1496 |
208 |
16.40 |
21.02 |
|
1902B6 |
1.94 |
1127 |
1237 |
1298 |
1515 |
217 |
9.50 |
25.87 |
|
1903A5 |
1.93 |
1105 |
1220 |
1280 |
1490 |
210 |
11.30 |
24.30 |
|
1905A6 |
1.9 |
1145 |
1249 |
1299 |
1531 |
232 |
13.20 |
27.10 |
|
1905B5 |
1.98 |
1137 |
1257 |
1323 |
1542 |
219 |
14.20 |
25.80 |
|
1906A6 |
1.92 |
1131 |
1249 |
1323 |
1522 |
199 |
10.90 |
21.70 |
|
1906A5 |
1.98 |
1144 |
1251 |
1317 |
1539 |
222 |
15.20 |
27.40 |
|
1906A5 |
1.85 |
1151 |
1250 |
1309 |
1482 |
173 |
12.60 |
21.20 |
4.3.2堿度對燒結(jié)礦熔滴性能指標的影響
分析2019年上半年配加加拿大精粉1的各堆混勻礦粉燒結(jié)后的燒結(jié)礦堿度與其熔滴性能指標關(guān)系，找出堿度對燒結(jié)礦熔滴性能指標的影響，其關(guān)系圖如下：
圖2 堿度對軟化區(qū)間和熔融區(qū)間的影響
由上圖可知：隨著堿度升高，開始軟化溫度、開始熔化溫度均呈現(xiàn)下降趨勢，而滴落溫度卻隨堿度升高而提高，即初渣熔點隨堿度升高而提高，整體性能呈現(xiàn)變差趨勢。
5 效益分析
2019年始，韶鋼用加拿大精粉1替代加拿大加拿大精粉2進行燒結(jié)生產(chǎn)，兩種精粉市場定價相同，但精粉1綜合冶煉成本（“綜合冶煉成本”測算方法是2019年申請的專利，申請?zhí)枮?019110426357）具有明顯的優(yōu)勢（見表1），比加拿大精粉2低約35元/噸，主要是其與加拿大精粉2相比，品位高1%、SiO2低0.5%左右；2019年1至6月，韶鋼配用加拿大精粉1總計為17萬噸，則用加拿大精粉1替代加拿大精粉2所降低的綜合冶煉成本為： （1262.73－1227.57）*17/0.5=1195.4萬元/年
6 結(jié)論
①通過對加拿大精粉1和加拿大精粉2以及巴主流礦1和巴西非主流礦2進行性價比測算，找出性價比合適的新資源是加拿大精粉1，同時，否決了價格較低的新資源巴西非主流礦2。
②新資源加拿大精粉1于2018年2月份恢復(fù)開采，找出了用其替代難以采購的價格較高的加拿大加拿大精粉2的適宜配礦結(jié)構(gòu)及工藝參數(shù)等。
③成功應(yīng)用加拿大精粉1于韶鋼實際燒結(jié)生產(chǎn)中，用加拿大精粉1替代加拿大精粉2后，達到了有效降低燒結(jié)配礦成本的效果，年平均經(jīng)濟效益為1195.4萬元/年。
④研究成果能長期應(yīng)用于韶鋼的實際生產(chǎn)中，能長期指導韶鋼將來的鐵前生產(chǎn)和采購。